30悬挑式脚手架施工方案

目录一、编制依据二、工程概况三、安全管理目标四、施工部署五、主要材料及力学参数六、小横杆的计算七、悬挑式脚手架荷载标准值八、悬挑式脚手架立杆的稳定性计算九、悬挑式脚手架连墙杆的计算十、悬挑式脚手架悬挑梁的受力计算十一、悬挑式脚手架悬挑梁的整体稳定性计算十二、悬挑式脚手架锚固段与楼板连接的计算十三、斜拉钢丝绳的计算十四、楼板承载力验算十五、落地式脚手架的计算十六、搭拆技术措施十七、安全管理十八、注意事项十九、防电、避雷措施二十、搭拆工艺流程、搭设图二十一、检查、验收、使用及管理二十二、架子搭拆安全技术交底一、编制依据1、钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（TGJ80-91）。3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。二、工程概况工程名称：清水湾小区A栋建设单位：民主村委会设计单位：廊坊市盛世华章建筑工程设计有限公司监理单位：廊坊市金辉工程建设管理公司施工单位：中铁十八局建筑安装工程有限公司建筑面积：10166.25m2建筑层数：19层（地下1层，地上18层）建筑总高：54.3工程地址：苏桥民主村结构类型：剪力墙结构清水湾小区位于民主村中心地带，共十九层（地下一层）,层高一层～十八层2.9m；总建筑面积10166.25m2分两个单元共72户根据本工程特点，计划本工程在结构和装饰施工时采用落地式钢管脚手架和悬挑式钢管脚手架相结合的方式进行分段搭设。三、安全管理目标为了确保施工安全，公司成立了安全管理领导小组组长：蔡剑副组长：孙挺长、付心华成员：张啸林、林如洪、孙廷康、孙举斌、巩生喜、左飞、周浩等。鉴于本工程的特点，在施工过程中，脚手架搭设、拆除由李映全负责给作业班组作技术交底，日常的安全检查由邹天宇、黄展及各班组长一起进行，发现违章作业，必须立即制止，并进行纠正，对于不听指挥的人，应立即驱逐出场。针对特殊部位的安全检查，项目部报请建设、监理、质安站一起进行检查验收，并做好检查记录，待验收合格后，才能进入下道工序的施工。每周五下午为安全学习和安全检查，由公司组织，组长带头，项目部及班组参加，检查中发现的问题，将责任落实到人进行整改完成后，复查合格后，才能进行后续工程施工。公司坚持每月对施工现场的安保考核，坚持开展安全巡查、日常安全检查、专项检查、大检查相结合的安全检查模式，要进一步从深度上解决检查和整改的问题，做到检查确认、存在问题确认、整改确认、复查确认。各施工现场要立足自查自改，从管理上、教育培训上、防范措施上建成积极防范、控制有效、应急充分的安全防控体系。加强安全管理队伍建设，提高安全管理人员素质和业务能力，重视对基层安全员和施工现场基础工作的业务指导和督促，组织开展安全员之间的业务交流和教育培训，督促指导施工现场自主进行安全生产管理，开展内外的经验交流和学习活动。四、施工部署本工程计划：十层平面至顶层采用悬挑式双排脚手架，悬挑结构设置在十层平面楼层上，计算最大搭设高度为17m，立杆均采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距悬挑架1.45米，立杆的步距为1.70m。连墙杆采用2步3跨，竖向间距3.40m，水平间距为4.5m。施工均布荷载为2.0KN/㎡（按装修用脚手架进行取值计算），同时施工2层，采用木脚手板，脚手板共铺设2层（即施工层和最下一层必须满铺脚手板）。五、主要材料及力学参数1、主要材料采用的钢管类型为ф48×3.5。悬挑水平钢梁采用[16号槽钢U口侧向安装，其中建筑物外悬挑段长度为1.50m，建筑物内锚固段长度1.5m+0.2m=1.7m，每隔1.5m设置1根。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设ф12.5钢丝绳与建筑物拉结。2、力学参数[16号槽钢：[16号槽钢截面尺寸h=160mm，b=65mm，d=8.5mm，t=10.5mm；截面面积A=25.15cm2；每m重量g=19.74kg/m；截面惯性矩IX=934.5cm4；截面抵抗矩WX=116.8cm3；截面回转半径rx=7.04，cmry=1.82cm；抗弯允许应力f=215N/mm2；抗剪允许应力fx=125N/mm2。ф48×3.5钢管：ф48×3.5钢管截面面积A=4.89cm2；每m重量g=3.84kg/m；截面惯性矩I=12.19cm4；截面模量W=5.08cm3；回转半径I=1.58cm；弹性模量E=2.06×105N/mm2；抗弯允许应力f=205N/mm2。ф12.5钢丝绳：钢丝绳规格为6×19，容重0.5412kg/m，钢丝纵断面积为57.27mm2，钢丝绳极限强度1400N/mm2，即钢丝绳钢丝破断拉力总和为80.1kN。六、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。1、荷载值计算：小横杆的自重标准值q1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值q2=0.350×1.500=0.526kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500=3.0kN/m静荷载的设计值q=1.2×（0.038+0.526）=0.767kN/m活荷载的设计值q=1.4×3.0=4.2kN/m2、抗弯强度计算：均布荷载作用下的最大弯矩：Mqmax=ql2/8=(0.63+4.2+0.0456)×1.052/8=0.672kN/mσ=1.46×106/5080.0=132.26N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求。3、挠度计算：小横杆的最大挠度：ωmax=5ql4/384EI=5×(0.038+0.526+3.0)×10504/384×2.06×105×12.19×104=2.24mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求。4、扣件抗滑力计算：小横杆与大横杆相连接处扣件的抗滑力主要来自小横杆的支座反力。R=ql/2=(4.2+0.63+0.0456)×1.05/2=2.56kNRC=8.0kN小横杆扣件的抗滑力满足要求。七、悬挑式脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、立杆承受的自重标准值：NG1=0.1297×20.9=2.70kN2、小横杆传来的集中静荷载标准值：NG2=0.35×1.5×0.825×2=0.87kN3、小横杆传来的集中活荷载标准值：NG3=1.5×0.525×2.0×2=3.15kN4、栏杆与挡脚板自重标准值：NG4=0.14×1.500=0.21kN5、吊挂的安全设施荷载，包括安全网：NG5=0.005×1.500×30.50=0.229kN经计算得，静荷载标准值：NG=5.19kN；活荷载标准值：NG=3.15kN。立杆得轴向压力设计值：N=1.2×5.19+1.4×3.15=10.68kN风荷载标准值应按照以下公式计算；WK=0.7UZ·Us·W0其中W0——基本风压（0.4kN/m2）UZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：UZ=1.8Us——风荷载体型系数：Us=0.115经计算得到，风荷载标准值：WK=0.7×1.8×0.115×0.4=0.058kN/m2作用到立杆的风载计算公式：qwk=0.058×1.5=0.087KN/M风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：MW=1.4qkw.h2/8=1.4×0.087×1.72/8=0.044kN·m其中WK——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；la——立杆的纵距（m）；h——立杆的步距（m）。八、悬挑式脚手架立杆的稳定性计算：1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：σ=N/?A≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.882kN；λ——长细比。Lo=Kuh=1.155×1.5×1700=2945.25Lo—计算长度λ=l0/i=2945.25/15.8=186.4?——轴心受压立杆的稳定系数，按钢结构设计规范附录C的b类构件，得?=0.212A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；σ=10.68×103/0.212×4.89×102=103.3N/mm2[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ[f]，满足要求。2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：σ=N/?A+MW/W≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.766kN；?——轴心受压立杆的稳定系数，求得0.212；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.027kN·m；σ=10.86×103/0.212×4.89×102+0.044×106/5.08×103=111.86N/mm2[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ[f]，满足要求。3、立杆支撑桁架的计算：斜支撑强度验算：σ=N1/A=6.95×103/48.9=142.13N/mm2≤[f]=205.00N/mm2；斜支撑强度满足要求。水平杆（即大横杆）在桁架作用下的强度验算：斜支撑内力为：N1cos50.1944o=N2即N2=4.45kN水平杆强度验算：σ=N2/A=4.45×103/48.9=91.0N/mm2≤[f]=205.00N/mm2；水平杆强度满足要求。4、脚手架搭设高度验算：由于脚手架采用钢丝绳进行分段卸载，且脚手架搭设高度没有超过《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定，所以脚手架搭设高度可不进行验算。九、悬挑式脚手架连墙杆件的计算：连墙杆的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W+NO其中N1W——风荷载产生的连墙杆轴向力设计值（kN），应按照下式计算：N1W=1.4×WK×AW=1.4×0.052×16.2=1.179kNWK——风荷载基本风压标准值，WK=0.42kN/m2；AW——每个连墙杆的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，AW=3.60×4.5=16.2m2；NO——连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；NO=5.00kN连墙杆轴向力计算值：N1=1.179+5.0=6.179kN经过计算得到N1=6.179kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，所以连墙杆满足要求。十、悬挑式脚手架悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。支座反力计算公式：RA=N（2+k+k1）+ql·(1+k)2/2RB=N（k+k1）+ql·(1-k2)/2支座弯矩计算公式：MA=-N（m+m1）-qm2/2C点最大挠度计算公式ωmax=ml/3EI·[Nm(1+k)+ql2/8·(-1+4k2+3k3)]+m12lN/3EI·(1+k1)其中k=m/l；k1=m1/l本计算以最不利悬挑梁尺寸为计算依据，即m=1350mm，l=1500mm，m1=300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面模量（抵抗矩）WX=116.8cm3。脚手架立杆作用集中荷载值：N=9.78kN水平钢梁自重强度设计值荷载值：q=1.2×19.75×0.01=0.237kN/mk=1.35/1.5=0.9k1=0.3/1.5=0.2以上数据代入公式，经过计算得到RA=N（2+k+k1）+ql·(1+k2)/2=10.68×(2+0.9+0.2)+0.237×1.5×(1+0.9)2/2=30.108+0.642=33.75kN所以，支座反力RA=33.75kNRB=N（k+k1）+ql·(1-k2)/2=10.68(0.9+0.2)+0.237×（1.5×(1-0.92)/2=11.748+0.034=11.782kN所以，支座反力RB=12.974kNMA=-N（m+m1）-qm2/2=-10.68（1.35+0.3）-0.237×1.352/2=-17.622-0.216=-17.84kN.m所以，最大弯矩MA=-17.84kN.m抗弯计算强度f=16.35×106/116.8×103=139.98