不锈钢管各国执行标准

管子的执行标准发布时间：2010-11-17信息来源：中国：GB/T14975-2002.GB/T14976-2002.GB13296-91.GB9948-88.美国：ASTMA269A312/A312M，A213/A213MA376/A376MA511日本：JISG3463.JIGS3448..JIS3459德国：DIN17456，DIN17458不锈钢标准钢号对照表发布时间：2009-7-27信息来源：国内外不锈钢标准钢号对照表中国GB1220-92[84]GB3220-92[84]日本JIS美国AISIUNS英国BS970Part4BS1449Part2德国[W.-Nr.]DIN17440DIN17224--410S--0Cr13SUS410SS41000-X7Cr131Cr13SUS410410410S21X10Cr13,1.40112Cr13SUS420J1420420S29X20Cr13,1.4021--S4200420S27-3Cr13SUS420J2-420S45-Y3Cr13SUS420F420F--3Cr13Mo----3Cr16SUS429J1---1Cr17Ni2SUS431431431S29X17CrNi16-2,1.4057--S43100X17CrNi16-2,1.4057-7Cr17SUS440A440AX70CrMo15,1.4109X70CrMo15,1.4109-S44002--11Cr17SUS440C440CX105CrMo17,1.4125X105CrMo17,1.4125--S44004--Y11Cr17SUS440F440F--8Cr17SUS440B44013----S44003----440B--1Cr12SUS403403-X6Cr134Cr13SUS420J2--X4DCr13,1.40319Cr18SUS440C440C-X105CrMo17,1.41259Cr18MoSUS440C440CX105CrMo17,1.4125X105CrMo17,1.41259Cr18MoVSUS440B440B-X90CrMoV18,1.4112----X50CrMoV15,1.4116----X39CrMo17-1，1.4122-AUS8(8A)----AUS10(10A)----AUS6(6A)---0Cr17Ni4Cu4NbSUS630630X5CrNiCuNb16-4,1.4542X5CrNiCuNb16-4,1.4542--S17400----17-4PH--0Cr17Ni7AlSUS631631----S17700X7CrNiAl17-71.4568X7CrNiAl17-7,1.4568--S17700X7CrNiAl17-71.4568X7CrNiAl17-7,1.4568--17-7PH--0Cr15Ni7Mo2Al-632----S15700--0Cr13Al[00Cr13Al]SUS405405----S40500405S17X7CrAl131Cr15SUS429429----S42900--1Cr17SUS430430----S43000430S17X6Cr17,1.4016[Y1Cr17]SUS430F430F--S43020-X12CrMoS171Cr17MoSUS434434----S43400434S19X6CrMo171Cr17Mn6Ni5NSUS201201-X12CrMnNiN17-7-5,1.4372--S20100-1Cr18Mn8Ni5NSUS202202-X12CrMnNiN18-9-51.4373--S20200284S16-2Cr13Mn9Ni4----1Cr17Ni7SUS301301----S30100301S21X12CrNi1771Cr17Ni8SUS301J1--X12CrNi1771Cr18Ni9SUS302302302S31X2CrNi18-9,1.4307--S30200--1Cr18Ni9Si3SUS302B302B----S30215--Y1Cr18Ni9SUS303303303S31X8CrNiS18-9,1.4305--S30300--Y1Cr18Ni9SeSUS303Se303Se303S42---S30323--0Cr18Ni9SUS304304304S31,X5CrNi18-10,[1.4301]X5CrNi18-10[1.4301]--S30400----S30403--00Cr19Ni10SUS304L304L304S11,X2CrNi19-11,1.4306X2CrNi19-11,1.43060Cr19Ni9NSUS304N1304N-X5CrNi19-9,1.4315--S30451--0Cr19Ni10NbNSUS304N2XM-21,S30452--00Cr19Ni10NSUS304LN304LN,S30453X2CrNiN18-10,1.4311X2CrNiN18-10,1.43111Cr18Ni12SUS305S30500,305305S19,X4CrNi18-12,1.4303X4CrNi18-12,1.4303[0Cr20Ni10]SUS308308--S30800--0Cr23Ni13SUS309S309S--S30908--0Cr25Ni20SUS310S310S310S31---S31008--0Cr17Ni12Mo2SUS316316316S31,X5CrNiMo17-12-2[1.4401]X5CrNiMo17-12-2[1.4401]--S31600--0Cr17Ni12Mo2NSUS316N316NX2CrNiMo17-11-2[1.4406]X2CrNiMo17-11-2[1.4406]--S31651--00Cr17Ni13Mo2NSUS316LN316LN,S31653X2CrNiMo17-13-3[1.4429]X2CrNiMoN17-13-3[1.4429]00Cr17Ni14Mo2SUS316L316L,S31603X2CrNiMo18-4-3[1.4435],316S13X2CrNiMo18-4-3[1.4435]0Cr18Ni12Mo2TiSUS316Ti316Ti320S31,X6CrNiMoTi17-12-21.4571X6CrNiMoTi17-12-21.45710Cr18Ni14Mo2Cu2SUS316J1---00Cr18Ni14Mo2Cu2SUS316J1L---0Cr18Ni12Mo3Ti---X6CrNiMoTi17-12-21.45711Cr18Ni12Mo3Ti----0Cr19Ni13Mo3SUS317317316S33,X3CrNiMo17-3-3,1.4436X3CrNiMo17-3-3,1.4436--S31700--00Cr19Ni13Mo3SUS317L317LX2CrNiMo18-15-4,1.4438X3CrNiMo18-15-4,1.44380Cr18Ni16Mo5SUS317J1S31725--0Cr18Ni10TiSUS321321-X6CrNiTi18-10[1.4541]--S32100--1Cr18Ni9TiSUS321321，S32109321S31,X6CrNiTi18-10,1.4541X6CrNiTi18-10,1.45410Cr18Ni11NbSUS347347347S31X6CrNiNb18-10,1.4550--S34700--0Cr18Ni13Si4SUSXM15J1XM15--S38100--0Cr18Ni9Cu3SUSXM7XM7-X3CrNiCu18-9-4,1.45671Cr18Mn10NiMo3N----1Cr18Ni12Mo2Ti--320S31,X6CrNiMoTi17-12-21.4571X6CrNiMoTi17-12-21.45711Cr18Ni11Si4AlTi----1Cr21Ni5Ti----00Cr20Ni25Mo4.5Cu-904L--影响铁基合金精铸件性能的因素以前有的朋友问起铁基合金精铸件性能问题，怀疑是热处理工艺不当。其实铸件性能是铸造工艺和热处理工艺的综合反映，其中铸造工艺是根本。如果铸件本身基体不理想，晶粒粗大，杂质多，无论怎样调整热处理规范都很难达到理想的效果的。下面就结合自己的工作经验，谈一点粗浅的看法。一、铸造工艺1、化学成份成份是保证铸件性能的基础，首先需重点控制C、Si、Mn含量。C是提高钢的强度的最重要的因素，Si、Mn是强化作用较大的元素，在合金钢中得到广泛应用。随着C、Si、Mn增多，强度、硬度上升，而塑性、韧性下降。此外需控制S、P含量，这已经是一个常识性问题，但有的工厂成份控制不是很严格，有的甚至没有进行成份检测，铸件性能是没有保障的。此外N、Ti、Al、V、Zr、Mo、W等元素对铸件性能也有一定影响，但不是每种铸件都用得上，这里不再细说。2、熔炼浇注熔炼浇注也包含了对化学成份的控制。除了C、Si、Mn，最常用的合金元素还有Ni、Cr。常用的脱氧方式为硅铁、锰铁、硅钙等。有的工厂喜欢浇注前在浇包中丢铝块终脱氧，但对铬镍钢要慎用。铬镍钢的缺点是容易出现石状断口，使铸件在铸造和热处理过程中出现开裂。石状断口是一种晶间断口，它的成因是由于氮化铝夹杂物在奥氏体晶界上析出的结果。氮化铝夹杂物在奥氏体中的溶解度随温度的降低而降低，当铸件在1100-1200℃间缓冷时，氮化铝夹杂物将在奥氏体晶界上析出，严重消弱晶界强度。铸件冷速愈慢，钢中残留的铝和氮量愈高，则形成的氮化铝夹杂物也愈多。因此在熔炼过程中，为防止石状断口，不能用铝脱氧，并尽量缩短熔炼时间，以减少钢中铝、氮含量，浇注后应尽量加快铸件的冷却速度。铬、镍、锰等元素能提高钢的凝固收缩值，故能提高钢的疏松和热裂倾向。尤其是马氏体钢，由于铬量较高，易形成氧化铬膜和氮、碳化物难熔质点，流动性较差，在铸件中容易造成欠铸、夹杂等缺陷。有的铸件由于热节分散，或有局部大的薄壁、细长结构，熔炼浇注工艺陷入两难选择：浇注温度太低，铸件充型很困难，易发生欠铸、气孔等缺陷；浇注温度太高，铸件晶粒粗大，易出现裂纹、疏松等缺陷,铸件性能也不理想。这就必须优化浇注系统，有利于铸件充型。尽量搞高壳型温度、降低浇注温度。对壳型的要求是，浇注前温度尽可能高，浇注后冷却速度尽可能快，这又是相互矛盾的。如果过程控制得好，最好空壳浇注，以保证浇注后冷却速度，但壳型出炉后到浇注时间间隔尽可能短。有条件的话，铸件最好放在真空浇注，有助于降低浇注温度，减少欠铸、夹杂等缺陷，并能提高性能。真空浇注虽然比非真空浇注增加了成本，但铸件合格率上升，表面质量和性能都有较大提高。如果铸件技术要求高，价位也合理，放在真空浇注是合算的。（我厂有一批不锈钢精铸件，二十多年来都采用非真空浇注，由于冶金质量和性能问题，合格率极低，一年投产八批才满足要求。本人改为真空浇注，并改进热处理工艺，现在投产一批能管用三年）二、热处理工艺常用的热处理方式通常包括正火、退火、淬火和回火。这里主要说一下用得较多的不锈钢淬火。淬火的目的是为了得到马氏体，并防止碳化物的析出。淬火工艺参数的选择应注意两点：一是要得到尽可能多的马氏体，而又不使晶粒粗大，从而提高钢的机械性能；二是要得到尽可能均匀的单相组织，以提高其抗蚀能力。淬火温度过低，碳化物不能溶入奥氏体中。淬火温度和时间要保证碳化物充分溶解而得到高的硬度、强度,时间一般在2小时以上，温度一般1000℃以上。一般均采用油冷淬火。回火的目的是为了消除淬火应力和提高冲击韧性。在500℃以上回火时，由于碳化物聚集长大，所以强度迅速下降，塑性上升。马氏体不锈钢有回火脆性倾向，回火后应采用较快速度冷却。在实际生产中，大量铸件成箱堆放，空冷难以保证较快的冷却速度，因而铸件有回火脆性倾向，影响到铸件塑性。所以需油冷或水冷才有效果。热处理规范要参照铸件化学成份来制定。如果铸件C、Si、Mn含量较高，则回火温度也要偏高，才能保证铸件有足