桥梁工程课程设计(完整版)

桥梁工程课程设计报告书一、设计资料1桥面净宽净-7+2×1.5m人行道2主梁跨径及全长标准跨径0l=21.70m（墩中心距离）计算跨径l=21.20m（支座中心距离）主梁全长l全=21.66m（主梁预制长度）3设计荷载公路—I级；人群荷载3.02mkN4设计安全等级二级5桥面铺装沥青表面处厚5cm（重力密度为233mkN），混凝土垫层厚6cm（重力密度为243mkN），T梁的重力密度为253mkN6T梁简图如下图沥青混凝土50mm水泥混凝土垫层60mm主梁横截面图二、设计步骤与方法Ⅰ.行车道板的内力计算和组合（一）恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）1）每延米板上的恒载g沥青表面1g：0.05×1.0×231.15kNm混凝土垫层2g：0.06×1.0×241.44kNmT梁翼板自重3g：30.080.14g1.0252.752kNm合计：g=g5.34ikNm2）每米宽板条的恒载内力悬臂板长0160180.712lm弯矩22115.34(0.71)1.3522AgMgl·kNm剪力05.340.713.79AgQglkN（二）汽车车辆荷载产生的内力60５01）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为140kN，轮压分布宽度如图5所示，车辆荷载后轮着地长度为a20.20m，宽度b20.60m，则得：a1a22H0.22×0.110.42mb1b22H0.62×0.110.82m荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度：12l0.421.420.713.24moaad2）计算冲击系数μ结构跨中截面的惯矩cI：翼板的换算平均高度：1814112hcm主梁截面重心位置：111301601811130182241.18160181113018acm则得主梁抗弯惯矩：22326411111301601811160181141.2181813041.26.6310122122cIm结构跨中处单位长度质量cm：3315.45101.577109.8cGmg22/Nsm混凝土弹性模量E：取102.8010E2/Nm由以上数据可得简支梁桥的基频：102233.142.800.06630003.790221.57710ccEIflmHz按照《桥规规定》f介于1.5Hz和14Hz之间，冲击系数按照下式计算：110.1767ln0.01571.22f由于这是汽车荷载局部加载在T梁的翼缘板上，故冲击系数取1+=1.223）作用于每米宽板条上的弯距为：114020.8211.30.7114.184443.244ApobPMla·kNm作用于每米宽板条上的剪力为：140211.328.52443.24ApPQakN（三）内力组合1）承载能力极限状态内力组合计算udg1.21.41.2(1.35)1.4(14.18)21.47AAPMMM·kNmudg1.21.41.23.791.428.5244.48AAPQQQkN2）正常使用极限状态内力组合计算udg0.71.350.7(14.18)11.28AAPMMM·kNmudg0.73.790.728.5223.75AAPQQQkNⅡ.主梁荷载横向分布系数计算（一）当荷载位于支点处时（应按杠杆原理法计算）根据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004）规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。例如，对于车辆荷载，规定的车轮横向轮距为1.8m，两列汽车车轮的横向最小间距为1.3m，车轮矩离人行道缘石最少为0.5m。1#梁车辆荷载1max0.4382qqqqPAP人群荷载1max0.751.656rrorAPP由此可得1号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为10.438oqm和11.656orm（5号同1号）同理可得2号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为：2＃梁20.5oqm和20orm（4号同2号）同理可得3号梁在车辆荷载和人群荷载作用下的最不利荷载横向分布系数分别为3＃梁30.594oqm和30orm（二）当荷载位于跨中时（考虑用修正偏心压力法计算）对抗扭修正系数的计算：由于33334111.60.110.3001.190.182.79103nTiIcbtm1.40221.22.65251.6lB210.851TGIlEIB本桥各根主梁的横向截面均相等，梁数n=5,梁间距为1.6米，则5222345212345125.6iiaaaaaam1号梁横向影响线的竖标值为21121110.20.850.40.54iniana21521110.20.850.40.14iniana由11、15绘制1号梁横向影响线，如下图示最不利荷载位置1＃梁影响线于是，1号（5号同1号）梁荷载横向分布系数计算如下（以qlx和rx分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离）：车辆荷载：1crm=1112341234111()()222qqqqqqqqqxxxxx0.455人群荷载：111crrmxx0.564同理可得2号、4号梁的荷载横向分布系数：2＃梁影响线22212i11niana=0.285；22252i11niana=0.115车辆荷载：2cqm=0.115；人群荷载：2crm=0.313同理可得3号梁的荷载横向分布系数：3＃梁影响线23312i110.2niana；23352i110.2niana车辆荷载：3cqm=0.4；人群荷载：3crm=0.2（三）主梁荷载横向分布系数汇总梁号荷载位置公路-Ⅰ级人群荷载1,5跨中0.4550.564支点0.4381.6562,4跨中0.1150.313支点0.503跨中0.40.2支点0.5940Ⅲ.主梁内力计算（一）恒力内力计算1.恒载集度主梁：10.080.140.181.31.60.18259.762gkN/m横隔梁：对于边主梁：20.080.141.600.181.000.15525220.056k/21.20gNm对于中主梁：1220.0560.112gkN/m桥面铺装层：30.057230.067243.635gkN/m栏杆和人行道：42525gkN/m作用于边主梁全部恒载g为：9.760.0563.63215.45iggkN/m作用于中主梁的恒载集度为：19.760.1123.63215.50iggkN/m2.恒载内力跨中弯矩影响线支点剪力影响线1/4跨弯矩影响线1/4跨剪力影响线l/413L/40.750.25边跨弯矩剪力影响线计算主梁的弯矩和剪力，21122xMqlxqlx；1;2xQqlqx主梁个计算截面的恒载剪力和弯矩值，列于下表中剪力Q（kN）弯矩M(kN·m)0x15.4521.2163.8(164.3)2Q0(0)M14x15.4521.221.2224Q81.9(82.2)15.4521.221.221.2244M651.0(653.1)12x0(0)Q2115.45868.0(870.8)8M注：表中算式所得结果为边主梁恒载内力，括号内为中主梁恒载内力。（二）活载内力计算1.公路-Ⅰ级中集中荷载kP计算计算弯矩效应时21.251801246505kPkN计算剪力效应时1.2238295.2kPkN公路-Ⅰ级中均布荷载10.5kqkN/m2.冲击系数μ110.1767ln0.01571.22f因双车道不折减，故ξ=1。3.跨中弯矩2lM计算跨中弯矩影响线如下图影响线面积：221121.256.1888l2m；5.34ly由于跨中弯矩横向分布系数1号，5号梁最大，所以只需计算1号，5号梁的弯矩，计算如下：（1）对于1号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中弯矩：1121mp1.2210.45510.556.182465.31051.19kcqkkqMqyNm·人群荷载的跨中弯矩：112m0.56431.556.18142.58crrrMpkN·m（2）对于2号和4号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中弯矩：1221mp1.2210.11510.556.182465.3265.68kcqkkqMqyNm·人群荷载的跨中弯矩122m0.31331.556.1879.13crrrMpkN·m（3）对于3号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中弯矩：1321mp1.2210.410.556.182465.3924.12kcqkkqMqyNm·人群荷载的跨中弯矩132m0.231.556.1850.56crrrMpkN·m4.跨中剪力2lQ计算跨中剪力影响线如下图：鉴于跨中剪力2lQ影响线的较大坐标位于跨中部分，故也采用全跨统一的荷载横向分布系数cqm来计算。影响线面积为：1121.20.52.688222m；0.5y（1）对于1号和5号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中剪力：1121mp1.2210.45510.52.688295.25.397.60cqkkqQqykN人群荷载的跨中剪力：112mq0.56431.52.6886.82crrrQkN（2）对于2号和4号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中剪力：1221mp1.2210.11510.52.688295.25.324.67cqkkqQqykN人群荷载的跨中剪力：122mq0.31331.52.6883.79crrrQkN（3）对于3号梁公路-Ⅰ级汽车活载的跨中剪力：1321mp1.2210.410.52.688295.25.385.80cqkkqQqykN人群荷载的跨中剪力:cr3r2m.q.0.231.52.6882.42lrQKN5.支点剪力0Q算剪力影响线如下图所示：影响线面积为：2121.2110.62m；y=1横向分布系数变化区段的长度：21.2a=4.855.752m附加三角形重心影响线坐标：121.25.75310.91021.2Y（1）对于1#和5#梁公路——I级汽车活载的支点剪力kcq1oq1cq101qmmmy2aQ均5.751.2210.5[0.45510.60.4380.4550.910]61.21KN20q1k01my=1.2210.438295.21157.74kNQP集00061.21157.74218.95kNQQQ均集人群荷载支点剪力：0cr1ror1cr1mqm-m2raQY5.7556431.510.61.6560.56431.50.910=39.76k