土压力计算总结

第六章挡土墙土压力计算第一节概述第二节静止土压力计算第三节朗肯土压力理论第四节库伦土压力理论第五节若干问题的讨论第六章第1页/共43页PP第一节概述挡土墙：用来侧向支持土体的结构物，统称为挡土墙。土压力：被支持的土体作用于挡土墙上的侧向压力。挡土墙的几种类型（a）支撑土坡的挡土墙（b）堤岸挡土墙（c）地下室侧墙（d）拱桥桥台P地下室P上的侧向压力。一、挡土结构物的类型挡土墙的常见类型：（如图）第六章第2页/共43页按常用的结构形式分：重力式、悬壁式、扶臂式、锚式挡土墙第六章第3页/共43页按刚度及位移方式分：刚性挡土墙、柔性挡土墙、临时支撑第六章第4页/共43页二、墙体位移与土压力类型墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。太沙基的模型试验结果土压C太沙基的模型试验结果墙位移与土压力位移墙向前移墙向后移压力BPpPPaA0第六章第5页/共43页三种土压力的关系：静止土压力对应于图中A点墙位移为0，墙后土体处于弹性平衡状态主动土压力对应于图中B点墙向离开填土的方向位土压力CBPpPA0墙向离开填土的方向位移，墙后土体处于主动极限平衡状态被动土压力对应于图中C点墙向填土的方向位移，墙后土体处于被动极限平衡状态PPaaPP00PPpp墙位移与土压力位移墙向前移墙向后移Pa第六章第6页/共43页试验表明：(1)挡土墙所受到的土压力类型，首先取决于墙体是否发生位移以及位移方向；(2)挡土墙所受土压力的大小随位移量而变化，(2)并不是一个常数；(3)主动和被动土压力是特定条件下的土压力，仅当墙有足够大位移或转动时才能产生。第六章第7页/共43页表6-1产生主动和被动土压力所需墙的位移量土类应力状态墙运动形式可能需要的位移量砂土主动平移0.0001H绕墙趾转动0.001H绕墙顶转动0.02H砂土绕墙顶转动0.02H被动平移0.05H绕墙趾转动0.1H绕墙顶转动0.05H粘土主动平移0.004H绕墙趾转动0.004H第六章第8页/共43页挡土墙在土压力作用下，不向任何方向发生位移和转动时，墙后土体处于弹性平衡状态，作用在墙背上的土压力称为静止土压力。当挡土墙沿墙趾向离开填土方向转动或平行移动，且位移达到一定量时，墙后土体达到主动极限平衡状态，填土中开始出现滑动面，这时在挡土墙上的土压力称为主动土中开始出现滑动面，这时在挡土墙上的土压力称为主动土压力。当挡土墙在外力作用下向墙背填土方向转动或平行移动时，土压力逐渐增大，当位移达到一定量时，潜在滑动面上的剪应力等于土的抗剪强度，墙后土体达到被动极限平衡状态，填土内开始出现滑动面，这时作用在挡土墙上的土压力增加至最大，称为被动土压力。第六章第9页/共43页第二节静止土压力计算静止土压力强度（p0）可按半空间直线变形体在土的自重作用下无侧向变形时的水平侧向应力h来计算。下图表示半无限土体中深度为z处土单元的应力状态：hvhvh=p0zzzH(a)(b)状态：第六章第10页/共43页设想用一挡土墙代替单元体左侧的土体，挡土墙墙背光滑，则墙后土体的应力状态并没有变化，仍处于侧限应力状态。竖向应力为自重应力：z=zz=z水平向应力为原来土体内部应力变成土对墙的应力，即为静止土压力强度p0：p0=h=K0z第六章第11页/共43页K0HH3P0(c)zp(d)h=p0zzH(b)静止土压力沿墙高呈三角形分布，作用于墙背面单位长度上的总静止土压力（P0）：HP0的作用点位于墙底面往上1/3H处，单位[kN/m]。（d）图是处在静止土压力状态下的土单元的应力摩尔圆，可以看出，这种应力状态离破坏包线很远，属于弹性平衡应力状态。2000021HKdzpPH第六章第12页/共43页第三节朗肯土压力理论一、基本原理1857年英国学者朗肯（Rankine）从研究弹性半空间体内的应力状态，根据土的极限平衡理论，得出计算土压力的方法，又称极限应力法。朗肯理论的基本假设：1.墙本身是刚性的，不考虑墙身的变形；2.墙后填土延伸到无限远处，填土表面水平（=0）；3.墙背垂直光滑（墙与垂向夹角=0，墙与土的摩擦角=0）。第六章第13页/共43页表面水平的均质弹性半空间体的极限平衡状态图第六章第14页/共43页土体内每一竖直面都是对称面，地面下深度z处的M点在自重作用下，垂直截面和水平截面上的剪应力均为零，该点处于弹性平衡状态（静止土压力状态），其大小为：zv1hvhvz(a)zKzhv031用1、、3作摩尔应力圆，如左图所示。其中3（h）既为静止土压力强度。zp(d)第六章第15页/共43页二、主动土压力的计算用1，3作摩尔应力圆，如图中应力圆I所示。使挡土墙向左方移动，则右半部分土体有伸张的趋势，此时竖向应力v不变，墙面的法向应力h减小。v、h仍为大小主应力。当挡土墙的位移使得h减小到土体已达到极限平衡状态时，则h减小到最低限值pa，即为所求的朗肯主动土压力强度。到最低限值pa，即为所求的朗肯主动土压力强度。第六章第16页/共43页对于无粘性土处。作用点位置在墙高）（总的土压力为：）（主动土压力强度为：对于无粘性土HKHtgHPzKztgpaOaaOa31212452124522223第六章第17页/共43页对于粘性土：处。作用点位置在墙底往上总的土压力为：得临界深度令）（）（主动土压力强度为：32221)2)((212Z022452245020023ZHcKcHKHKcHKZHPKczpKczKtgcztgpaaaaaaaaaOOa第六章第18页/共43页三、被动土压力的计算同计算主动土压力一样用1、3作摩尔应力圆，如下图。使挡土墙向右方移动，则右半部分土体有压缩的趋势，墙面的法向应力h增大。h、v为大小主应力。当挡土墙的位移使得h增大到使土体达到极限平衡状态时，则h达到最高限值pp，即为所求的朗肯被动土压力强度。第六章第19页/共43页对于无粘性土处。作用点位置在墙高）（总的土压力为：）（被动土压力强度为：对于无粘性土HKHtgHPzKztgppOppOp31212452124522221第六章第20页/共43页对于粘性土：心。作用点位置通过梯形形总的土压力为：）（）（被动土压力强度为：pppppOOpKcHKHPKczKtgcztgp22122452245221第六章第21页/共43页四、实际工程中朗肯理论的应用2cos2coscos2cos2coscoscos2cos2coscos2cos2coscoscoszppzap对于无粘性土：ββPacosz（一）无限斜坡面的土压力计算oτσ+β-βBACFB′LL′DEpaφtgf90°-βcoscoscos2cos2coscos2cos2coscoscos2212cos2coscos2cos2coscoscos221HpPHaP总土压力为：第六章第22页/共43页（二）坦墙土压力计算当墙背倾角α45°-/2时，滑动土楔不再沿墙背滑动，墙后土体中出现两个滑动面的挡土墙称为坦墙。第六章第23页/共43页αcr=45°-/2第六章第24页/共43页第六章第25页/共43页（四）填土成层和有地下水时的土压力计算11222h1h111aKh111aKh211aKh111aKh211aKh(a)(b)(c)地下水水位以下用浮容重和水下的值212122211aKhh212122211aKhh212122211aKhh222第六章第26页/共43页（三）填土表面有均布荷载作用时主动土压力强度为：处的垂直应力为：zqzzzqσz）（总的土压力为：）（245)21(245)(222OaOatgqHHPtgqzppaHqKaγHKa第六章第27页/共43页第四节库伦土压力理论库伦土压力理论是从楔体的静力平衡条件得出的。基本假设：a.滑动破裂面为通过墙踵的平面（平面滑裂面）。b.挡土墙是刚性的（刚体滑动）。c.滑动楔体处于极限平衡状态（极限平衡）。第六章第28页/共43页（一）无粘性土主动土压力一、数解法HACRWP-C180°-(+-)WR角与墙背的法线成土压力夹角为填土的内摩擦角面的法线的方向已知，与PRABCW)3(BC)2()1(RBP-RBPP第六章第29页/共43页180°-(+-)即：值最大值是假定的，求式中0,2ddPP)(90sinsinoWP其中按正弦定律可得：根据力的矢量三角形，180查得。，可由表为库伦主动土压力系数2-621coscossinsin1coscoscos2122222aaaKKHHP第六章第30页/共43页角。成处，作用方向与水平面作用点在距离墙底主动土压力强度：3HzKdzdPpaaa第六章第31页/共43页（二）无粘性土被动土压力角。角，与水平面成，与墙面法线成作用点在距离墙底被动土压力强度：为库伦被动土压力系数321coscossinsin1coscoscos2122222HzKdzdPpKKHHPpppppp第六章第32页/共43页二、图解法（一）库尔曼图解法第六章第33页/共43页第六章第34页/共43页（二）粘性填土的土压力第六章第35页/共43页)cos(cos)1(aqHKaPaPWqWaP总的主动土压力：第六章第36页/共43页（三）折线形墙背第六章第37页/共43页第五节若干问题的讨论•相同点：都属于极限状态土压力理论•不同点：朗肯理论从土体中一点的极限平衡状态出发，由处于极限平衡状态时的大一、分析方法的异同态出发，由处于极限平衡状态时的大小主应力关系求解（极限应力法）；库伦理论根据墙背与滑裂面之间的土楔处于极限平衡，用静力平衡条件求解（滑动楔体法）。第六章第38页/共43页二、朗肯与库伦理论的适用范围朗肯理论的适用范围：1．=0，α=0，=0；2．α=0，且；3．0，α(45°-/2)的坦墙；4．L型钢筋混凝土挡土墙；4．L型钢筋混凝土挡土墙；5．填土为粘性土或无粘性土。第六章第39页/共43页库伦理论的适用范围（较朗肯理论广）：1．当0；2．墙背形状复杂，墙后填土与荷载条件复杂时；3．墙背倾角α(45°-/2)的陡墙；4．数解法用于无粘性土，图解法对于粘性土和无粘性土均可使用。第六章第40页/共43页三、挡土墙设计（一）挡土墙类型的选择（二）挡土墙的计算（1）稳定性验算，包括抗倾覆和抗滑移稳定验算；验算；（2）地基的承载力验算；（3）墙身强度的验算。第六章第41页/共43页05.1zPxPGxKKOPGfaztta为：抗倾覆安全系数倾覆力矩之比为点倾覆，抗倾覆力矩与能饶墙趾的作用下，可和主动土压力设挡土墙在自重（1）倾覆稳定性验算0sinPcosP5.1ctgbzzctgzbxPPzPKffaaxaazfaxt其中第六章第42页/共43页（2）滑动稳定性验算3.1tatannssaGPPGKKPG为：滑安全系数滑力与滑动力之比为抗平行于基底的分力，抗都分解为垂直和和主动土压力将自重在滑动稳定性验算中