矩形法兰计算

上海三强工程技术有限公司MPA50℃1400㎜0Cr18Ni9板材MPAMPAMPA0.33㎜0.60㎜材料类型计算压力pc#DIV/0!最大允许工作压力压力及应力计算δe=δn-C1-C2mmMpa0筒体设计计算书校核条件Ф〉=位号0设计温度下计算应力Ф许用应力［σ]设计温度下许用应力结论简图屈服点σs钢板负偏差C1焊接接头系数Ф腐蚀余量C2材料名称合格MPa名义厚度有效厚度计算条件mm校核结果筒体厚度计算计算厚度#DIV/0!设计温度t内径Di上海三强工程技术有限公司上海三强工程技术有限公司过程设备强度计算书封头设计计算书MPA80℃1400㎜MPAMPA㎜㎜#DIV/0!00#DIV/0!位号T-301计算条件简图厚度计算计算压力pc设计温度t内径Di材料设计温度许用应力计算厚度δe=δn-C1-C2mm试验温度下屈服点钢板负偏差焊接接头系数腐蚀余量mm结论合格[σ]TФ设计温度下计算应力mmФ〉=名义厚度有效厚度δnmm压力及应力计算最大允许工作压力mm上海三强工程技术有限公司上海三强工程技术有限公司过程设备强度计算书上海三强工程技术有限公司上海三强工程技术有限公司过程设备强度计算书δeδσФ[]T[σ]TФ上海三强工程技术有限公司0.015MPA80℃400㎜0Cr18Ni9筒体137MPA137MPA0.33㎜0.70㎜32.67RESULTINApprovalCALCULTEDSTRESSUNDERDESIGNTEMPMPa1.131095506Ф95.9数据分析Ф〉=有效厚度δe=δn-C1-C2mm筒体强度校核工作允许最大压力Mpa1.271775896mm0.031285033NORMINALTHICKNESSδn俯视余量C2`筒体厚度计算材料类型许用应力［σ]许用应力材料副偏差C1焊接系数Ф计算厚度筒体厚度计算ItemNo.设计数据外形设计压力pc设计温度t筒体内直径Di材料.法兰形式垫片平均密封面的长轴长度Dm12754mm垫片平均密封面的短轴长度Dm2647mm法兰内侧长轴长度Di12724mm法兰内侧短轴长度Di2617mm法兰外侧长轴长度Do12948mm法兰外侧短轴长度Do2841mm设计温度95℃法兰材质Q345B设计压力P0.8Mpa法兰厚度h60mm螺栓根圆直径d24mm螺栓数量n90垫片接触面实际宽度b55mm垫片计算有效宽度be13.34916mm垫片常数k1((查表12-1)120垫片常数k2(查表12-1)24螺栓温度校正系数k3(查表12-2)0.934当量系数k4(查表12-3)0.374螺栓材料常温下许用应力[σ]b94Mpa螺栓设计温度下许用应力84Mpa螺栓中心线长轴长度Db12888mm螺栓中心线短轴长度Db2781mm壳体或法兰小端厚度δIS25mm法兰截面长轴当量直径1102.552mm法兰材料常温许用应力[σ]f181MPa法兰材料设计温下许用应力181MPa由内压引起的轴向总载荷F1425470N每一根螺栓的平均压力载荷F'15838.56N当量圆形法兰的垫片平均直径Dme1029.996mm系数α90.24015垫片的平均周长L5916.632mm预紧螺栓时垫片系数m11.552524非圆法兰的设计计算(HG20582-1998)长圆形法兰：长圆形法兰：参数栏螺栓计算矩形法兰密封范围内的受压面积A1781838mm2矩形法兰：椭圆形法兰：法兰内侧范围内的受压面积Ai1680708mm2矩形法兰：椭圆形法兰：214mmDDA214iiiDDAAPFnFF/'14mmeDKDPkkbPLAkkme3131142221141kbLAkme]4/)(43[2121DmDDDLmmmπeb/4LAαtb][σtf][σ21mmDDA222214)(mmmmDDDDA21iiiDDA222214)(iiiiDDDDA操作或试验条件下垫片系数m21.265957垫片最终系数m11.6垫片最终系数m21.6预紧情况下螺栓总载荷Wm2280753N预紧情况下单个螺栓载荷Wm'25341.7N操作情况螺栓总载荷Wp2280753N操作情况螺栓总载荷Wp'25341.7N预紧情况螺栓所需总截面积Am24263.33mm2预紧情况单根螺栓所需截面积Am'269.5925mm2操作情况所需螺栓总截面积Ap27151.82mm2操作情况单个螺栓所需截面积Ap'301.6869mm2选用螺栓单个截面面积Ab'452.3893mm2选用螺栓截面面积Ab40715.04mm2螺栓校核结果合格m1或m2当计算结果小于1.6时取1.6，采用表12-1中第1组或第2组垫片时，即使计算结果较大，但值不应大于下述中的最大值m1或m2当计算结果小于1.6时取1.6，采用表12-1中第1组或第2组垫片时，即使计算结果较大，但值不应大于下述中的最大值Ab=nAb设计选用法兰力矩计算PkkbPLAkkme3131142221141kbLAkme)8.02.0,6.1,max(21121mmmmm)8.02.0,6.1,max(21122mmmmmFmWm1''11FmnFmnWWmmFmWp2''22FmnFmnWWppnAWAptbpp][''nAWAmbmm][''''''pmAbAAAb且bWA][mmσtbPpWA][σ螺栓总载荷W3053983N力臂ST7.5mm力臂Sw67mm力臂SD2.5mm法兰内侧压力轴向载荷FD1344566N法兰密封面与内侧压力轴向载荷FT80904N预紧情况下力矩Mα2.05E+08N.mm操作情况下力矩Mp1.57E+08N.mm法兰计算力矩Mo90085949N.mm当量圆形法兰的内直径Die1018.776mm当量圆形法兰的外直径Doe1102.552mm当量圆形法兰的壳体平均直径Dh11043.776mm设计系数K10.371431设计系数K20.189661系数fA0.64无颈法兰Ⅰ-Ⅰ截面单位长度弯矩MⅠ17582.47N.mm/mm无颈法兰Ⅰ-Ⅰ截面总应力σⅠ176.9419Mpa无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面力臂SW'54.5无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面弯矩MⅡ'1.66E+08N.mm/mm无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面长轴长度DⅡ12834无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面当量圆直径DⅡe1059.916mm无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面单位长度弯矩MⅡ49985.25N.mm/mm法兰应力计算设计选定设计选定根据K1和K2查表12-4或图12-3WWSM''bbmAAW][2442211imimTDDDDS222211mbmbWDDDDS2)(2)(2211SimSimDDDDDSiDAPF)(iTAAPFwSWMWPTTDDpSWSFSFMISiehDD114iieDKDAhfDMM101014DKDoe11hISDhKieoeISDDhKln)(2ISieISPbPDM46211eDMM'14ⅡⅡDKDeWDSFM0无颈法兰Ⅱ-Ⅱ截面总应力σⅡ83.30874Mpa校核结果合格26hMbtfI][tf][