龙门吊基础计算书(最终)

广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。48N2@20N1图1-1基础钢筋砼梁正面图0碎石垫层图1-2龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa，在承载力计算时取最小值160Kp。查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E0=29～65MPa，红粘土的变形模量E016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E0=29MPa，红粘粘土16MPa。3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件MidasCivil2010进行模拟计算。即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。龙门吊自重按12T计算，总重22T，两个受力点，单点受集中力11T，基础梁按10m长计算。具体见图3-3。图3-1力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P与沉降量S存在如下关系：230(1)10crPbEs其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s曲线直线终点所对应的应力，MPa；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm；b-------------承压板宽度或直径，mm；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数32623101010crcrPbPbkss，则302101-bEk（）（KN/m）。另考虑到建模的方便和简单，令b=100mm，查表得碎石土νs=0.15～0.20，取ν=0.2；粉质粘土νn=0.25～0.35，取ν=0.35。36210029103.43276510/0.88(10.2)skkNm，36210016102.07210/0.88(10.35)nkkNm。3.3、利用Midas2010建模计算3.3.1、模型建立图3-2midas建模模型3.3.2、弯矩计算结果图3-3弯矩图(KN·m)3.3.3、剪力计算结果图3-4剪力图(KN)3.3.4、反力计算结果图3-5反力图（KN）3.3.5、结论钢砼梁在自重与集中力作用下最大弯矩为5.58KN·m，最大剪力为27.00KN，最大反力为13.58KN；在集中力的作用下，在纵向主要影响范围为1m，结合板宽为1m，可知其计算结果是比较符合实际的。4、地基承载力验算根据midas计算内力时得到的反力，单个弹簧支座的最大反力为13.58KN，单个弹簧支座作用面积按0.1m，宽1m计算，基底反力：13.58135.80.11.0FkPaA，01.2135.8162.96180kPa，（180Kpa为换填后承载力）故地基承载力满足要求。5、总结经过计算，可知龙门吊基础尺寸和配筋各项受力均满足要求。基础承载力不宜小于160kPa，同时应尽量保证地基换填后比较密实，进行碎石换填，以提高承载力，减少地基沉降，基础钢筋砼梁厚度，可酌情考虑增加厚度。为保证龙门吊安全稳定工作、防止龙门吊脱轨，轨道安装在基础梁上应牢固准确。