预应力锚索技术与设计(蒋忠信).

预应力锚索技术与设计中铁二院蒋忠信φ25灌浆管φ25塑料灌浆管28°岩石坡面300×300×20钢板400200220D—D锚墩封锚头封闭锚头C25砼sssC—CCC1000100010003000δ＝2.8δ＝2.8δ＝2.860δ＝2.8φ15.24钢绞线φ60钢管封闭锚头C25砼钢筋φ8紧箍环扩张环1:54φ15.24钢绞线s1∶1水泥砂浆φ110钻孔φ1101:5φ8钢筋20φ60201:51:54φ15.24钢绞线φ60钢管1:5100100A—AAA扩张环大样图φ60钢管岩面60°B—B导向帽大样图BBφ60钢管预应力锚索结构示意图导向帽水泥砂浆φ15.24钢绞线锚固段自由段一、预应力锚索技术（一）预应力锚固技术预应力锚固技术的优点是：①能充分发挥高强钢材、钢丝、钢绞线等材料的良好性能；②最大限度地利用岩土介质的内在强度和潜力，加强自承和自稳能力；③主动加载用以改善工程结构的应力状态，提高受加固体的强度；④确保工程施工的安全及岩土体的长期持续稳定，约束其变形。近年国内外预应力锚固技术主要成就：①应用领域日趋广泛，工程规模愈益扩大，社会和经济效益明显；②新结构、新工艺不断涌现，适用于各种复杂受力条件；③新型锚固机具不断改进和完善，提高了施工效率和工程质量；④开发了新的锚固材料，极大地改善了锚固工作性能；⑤理论研究取得新成果，锚固工程设计和施工纳入了规范化标准。（二）预应力锚索的类型按受力方式分为主动加力锚索和被动加力锚索；按外锚特征分为可调预应力锚索和不可调预应力锚索；按锚索自由段结构分为粘结型锚索和无粘结型锚索；按锚体材料分为高强钢丝束锚、钢丝绳锚和钢绞线锚等；按锚固段荷载分布分为荷载集中型锚索和荷载分散型锚索等。对治理滑坡等地质灾害，一般选用主动加力的由高强度低松驰钢绞线构成的拉力式非全粘结型锚索。（三）预应力锚索的适用条件及主要问题1.预应力锚索的适用条件技术上，预应力锚索可用于加固一般岩土质的边坡、滑坡和危岩，包括土质滑坡。由于加固松散体的锚索的预应力衰减是有限的、可控的和可弥补的，因此对预应力锚索加固土质滑坡的长期有效性的耽心是可消除的。但在以下条件时,其应用和功效受到限制：（1）当滑动面较陡时,尤其对陡倾的危岩。（2）当滑体很厚、锚索自由段过长时。（3）当下滑力过大、滑体十分松软时。（4）当滑床为松软土体时。2.预应力锚索与抗滑桩的比较（1）原理上，预应力锚索是主动加固，可改善岩土体及结构面的强度，而抗滑桩是被动支挡。同时，锚孔压浆亦可进一步提高岩土体及结构面的强度。（2）变形上，预应力锚索适合于保护允许变形较小的工程结构（如隧道），而抗滑桩允许变形较大。同时，预应力锚索加固面积大，滞后变形的未加固区较小，而抗滑桩为线状支挡，滑体滞后变形较预应力锚索加固明显。（3）地质上，预应力锚索用于岩质滑坡加固比用于土质滑坡更好，因为预应力衰减较小；而抗滑桩用于土质滑坡加固比用于岩质滑坡更好，因为下滑力作用点较低。（4）经济上，滑体较厚时宜用预应力锚索，滑体较薄时宜用抗滑桩。因为锚索长度与滑体厚度呈线性关系，而抗滑桩不但长度与滑体厚度呈线性关系，而且因滑体愈厚则下滑力作用点愈高因而弯矩愈大，桩的截面积和配筋与滑体厚度亦呈线性关系，因而桩的工程量大，不经济。（5）施工上，预应力锚索工艺较复杂，松散滑体中造孔难度较大，施工机械多且可受地形限制，而抗滑桩工艺较简单，施工机械少，不受地形限制。同时，预应力锚索的表观有效性不如抗滑桩，而抗滑桩人工开挖桩井的表观安会性又不如预应力锚索。3.预应力锚索的主要问题（1）预应力衰减问题。如前所述，加固松散体的锚索的预应力衰减是有限的、可控的和可弥补的，在规范施工的条件下，对预应力锚索的长期有效性的耽心是不必的。（2）钢绞线腐蚀问题。对化学腐蚀，由于采用了钢绞线防腐除锈、塑料套裹护、水泥砂浆裹护三道措施,问题基本解决。现最关注的是应力腐蚀，即钢绞线长期处于高拉应力状态下产生缺损进而组成钢绞线的钢丝产生破断的问题。由于预应力锚索面世仅数十年，作为百年大计的抗滑工程,尚未全程经受捡验，因此目前应以加大锚索钢绞线的安全储备、规范张拉工艺来应对。（3）锚固段设计问题。如后所述，锚索设计中以剪应力沿锚固段全长均匀分布，采用平均粘结强度来计算锚固段的长度。但事实上，剪应力在锚固段并非均匀分布，而是呈单峰曲线状分布，按剪应力均布计算锚固段长度趋于不安全。目前，这一曲线的机理和模型尚在探讨中，锚固段设计只能变通地解决。（4）锚索施工问题。包括松散体中跟管钻进问题，深长锚孔钻进的纠偏问题，扩孔与二次压浆问题，张拉与锁定工艺问题。正改进中。（四）预应力锚索结构拉力式非全粘结型预应力锚索由锚固段、自由段和外锚固段构成，外锚固段又由结构物或抑制件（垫墩、格构等）、钢垫板和锚具等组成。锚索体采用高强度低松驰的钢绞线制作，钢绞线应符合国标标准(GB/T5224-95)或参照美国标准(ASTMA416-90a)执行。锚固段是为锚索提供抗拔力的地段，加固滑坡时一般置于滑动面（潜在滑动面）以下的稳定岩体中，通过灌浆将钢绞线与岩体连为整体以提供抗拔力。锚固段提供的抗拔力大小与锚索钢绞线强度、钢绞线与砂浆的握裹力以及砂浆与孔壁岩体的结合力有关。自由段为传递预应力的段落。为了达到预应力锚索对滑带的加固效果，锚索自由段一般要穿过滑带。必须保证自由段钢绞线的有效防腐，避免因钢绞线锈蚀导致锚索强度降低。自由段钢绞线通过外套塑料管与砂浆隔离以达到自由变形之目的，加固滑坡时自由段往往置于滑体部位。外锚固段是通过锚具将锚索固定于结构物或抑制件上，在承力的条件下锁定的部分，也是施加预应力张拉后的锁定部件。滑体地表岩土体承载力较高时往往采用钢筋混凝土垫墩，地表岩土体承载力较低或坡面过陡时，往往采用地梁或格构梁。预应力锚索所用锚具应符合国家现行《预应力筋用夹具和连接器应用技术规程》(JGJ85)的规定。（五）预应力锚索力学原理加固滑坡时其原理为通过预应力的施加，增强滑体的法向应力和减少滑坡下滑力，有效地增强滑坡体的稳定性。预应力锚索通过张拉对锚固段产生拉力，锚固段则对滑体产生反作力，并分解成垂直滑面的正压力Pn及沿滑动面的抗滑反力Pr。二者形成的总抗滑力P为：P=Pn·tanΦ+Pr=Pt[sin(α+β)tanΦ+cos(α+β)]（1）此外，滑体及滑带土在长期处于双向受力状态下不断密实，加上锚孔压浆的渗劈粘结作用，其物理力学性质也不断改变。（六）预应力锚索加固松散体滑坡的机理1、应力传递与响应有限元分析显示了预应力锚索加固松散滑体的有效性：（1）预应力在松散介质中传递和响应的规律与在岩体中相似，可以通过增大正应力和阻滑剪应力起到抗滑作用。（2）施加预应力时，坡体存在拉应力区。最大拉应力值远小于土体强度，不致使坡面表土开裂变形。（3）锚索加固变形模量较小的松散介质与加固变形模量较大的岩体同样有效。（4）松散滑体的厚度并不影响锚索的加固效果。2、预应力损失锚索预应力的损失有4个原因：（1）锚具、夹片内缩所致预应力损失N1Nl=A·σlσl=∑△L/L·Ey（2）（2）张拉系统摩阻所致预应力损失N2PX=P0·e-(μα+kx)（3）（3）钢绞线松弛所致预应力损失N3初始应力越小松弛损失预应力的终值也越低，设计预应力往往为极限应力的60%~70%，因此钢绞线松弛造成的预应力损失并不太大。（4）地层压缩徐变所致预应力损失N4地层的变形模量愈小，预应力损失也愈大。现场测试表明，预应力一般在加载后20d~4mon内可趋稳定。综上可知，锚索预应力损失仍是有限的和可弥补的，预应力锚索加固松散滑体将是长期有效的。3、锚固力分布锚索设计中以砂浆与孔壁间的剪应力沿锚固段全长均匀分布，采用平均粘结强度来计算锚固段的长度。但剪应力在锚固段并非均匀分布，而是在前段集中并形成峰值，然后逐渐向末端减小并最终趋近于0。按剪应力均布计算锚固段长度，所得安全系数往往比实际偏大，趋于不安全。从若干实例总结出，拉力型锚索锚固段的剪应力分布曲线是以0为渐进线的单峰曲线。2)dL(beab21d'L用三参数的高斯曲线来描述锚固段剪应力τ分布曲线较为贴切。即：（4）式中：L为从与自由段交点起算的锚固段的长度；a、b、d为待求的曲线参数，b为负值。有：剪应力的极大值：τmax=a（5）极值处的锚固段的长度：Lmax=d（6）剪应力曲线拐点的横坐标：（7）设B=-b,则锚固段的剪应力（锚固力）之和F：]5d)dc(B!213d)dc(B!111d)dc(B[BaF555333（8）剪应力的平均值与峰值之比k：k=F/ac（9）各实例的k值为0.62-0.72，平均为2/3，设计锚固段的安全系数应打2/3折。例如，要求锚固段的安全储备达到1.33，则据平均粘结强度计算锚固段长度时所取安全系数应不小于2。二预应力锚索的主要设计原则（一）加固滑坡的预应力锚索设计流程（下图）确定滑动面→计算滑坡的下滑力—┐确定锚固力和┌→确定锚索结构与锚孔直径的抗剪强度├—→预应力张拉值—┤→确定锚索吨位、间距与排数计算锚索———┘↓↑├→确定垫墩尺寸与配筋的下倾角←————确定锚固段的└→封头与连梁位置与长度预应力锚索设计流程框图（二）确定滑动面的强度指标及滑坡下滑力滑动面的强度指标可直接通过现场的滑动面大剪试验获取。但少量大剪试验往往离散性较大，大量大剪试验费钱费工又不现实，因此往往根据滑坡主轴断面采用反算法来确定，即根据当前的滑坡状态，据经验确定其稳定系数，再反算c、Φ值指标。对滑坡体所处稳定状态的评估带有很大的经验性，应据滑体变形现状来厘定。当滑坡处于蠕动阶段、滑动阶段时，现状稳定系数可分别在1.10-1.00、1.00-0.95范围内取值。当滑坡未明显变形或己剧滑时，现状稳定系数无法确定，不适于反算。反算中滑动面位置、形态、滑体后缘裂隙状态、地下水资料等非常重要，为此须进行详细的地质勘察工作。对应急勘查中没有足够时间进行滑坡地质工作的工点，应充分利用了施工地质资料进行反分析，即通过锚索钻孔揭示的滑面情况对原设计进行修改，即动态设计。确定了滑动面的强度指标后，根据不同工况、工程的重要等级、地质情况清晰程度等确定所需的安全系数，根据有关下滑力公式计算出滑坡下滑力。当滑动面形态典型时，可不通过上述反算滑面抗剪强度指标再正算下滑力的过程，直接根据现状稳定系数K0、设计安全系数K1、单宽滑体重量W以及滑面形态特征用下述公式估算下滑力F：对直线形滑面：F1=Wcosα(K1-K0)—荷载增大法(10-1)F2=Wsinα(K1-K0)/K1—强度折减法(10-2)对圆弧形滑面：F1=W1d1/R-W2d2/R)(K1-1)—荷载增大法(11-1)F2=W1d1/R-W2d2/R)(K1-1)/K1—强度折减法(11-2)式中W1、W2分别为下滑段、阻滑段的滑体重，d1、d2分别为W1、W2重心至滑面圆心铅垂线的力臂。F1=K1×F2（12）（三）确定锚固力与张拉值1、设计锚固力设计锚固力根据滑坡下滑力来确定，设单宽滑坡下滑力为F，则单宽滑坡所需锚固力为：Pt=F/［sin(α+β)tanΦ+cos(α+β)］（1）再根据滑坡的总下滑力来确定设计的总锚固力。2、预应力损失与张拉值为减少锚索锁定后的预应力损失，可通过以下三种途径：（1）加大垫墩尺寸，减小锚墩底面对岩土体的压力水平。（2）采用小吨位锚索，如500kN、750kN级锚索。（3）多次张拉与超张拉。后一次张拉可补偿前一次张拉后的预应力损失；按超过设计预应力进行锁定前的超张拉，可弥补地层压缩徐变所致预应力损失。超张拉值根据测试和经验而确定，一般土体控制在25%以内，岩体则控制在10%以内。（四）确定锚索下倾角理论上，单位长度锚索提供最大抗滑力时的下倾角β为：1、仅考虑锚固段时：β=Φ-α2、仅考虑自由段时：β=45°+Φ/2-α3、同时考虑锚固段和自由段的锚索最佳下倾角公式：β=45/(K+1)+[(2k+1)/2(K+1)]Φ-α（13）由于灌浆施工的需要，一般取值为10°~30°。（五）内锚固段的