转换层高支模方案

1二层梁板高支模方案一、概况本工程每栋转换层建筑面积约为514㎡，共4栋。1、本层从地下室顶板（-1.50m）至二层板面（6.00m），层高H=7.50m，板厚度：除注明外为200mm，每平方米板的自重为5KN/㎡。2、框支梁、框架梁、次梁截面及梁自重（钢筋混凝土按25KN/m3计算）：梁编号截面尺寸（㎜）梁自重（KN/m）梁编号截面尺寸（㎜）梁自重（KN/m）KZL-1900*200045L-1400*6006KZL-2700*170029.75L-2300*6004.5KZL-3500*130016.25L-3400*6006KZL-4700*200035L-4250*8005KZL-51000*200050L-5250*6003.75KZL-5600*130019.5L-6250*4002.5KZL-6900*170038.25L-7600*80012KZL-7800*200040L-8200*5002.5KZL-81400*200070L-9300*6004.5KL-1600*3004.5L-10300*6004.5KL-2600*70010.5L-11400*8008KL-3300*7005.25L-12500*80010KL-4250*10006.25L-A200*6003KL-5300*5003.75L-B300*6004.5KL-6200*210010.5L-C250*4502.81KL-6400*5005KL-7500*100012.5KL-8500*150018.75二、材料、支撑体系梁、板的模板均选用915mm×1830mm×18mm胶合板，木枋选用50×100×2000mm，钢管采用φ48×3.5mm，以现有材料为主。梁板支撑体系以钢管架为2主，竖向由“可调底座+钢管+可调顶托”组成，配普通扣件、旋转扣件、抗滑移扣件，保证模板有一定的刚度及稳定性，保证在浇砼过程中，承受上部结构荷载、施工荷载而不变形，保证施工的安全。施工中使用现有钢管、木枋时，要注意选材，钢管的截面不要有减损、锈蚀。梁底横向木枋要用完整无损的，当木枋截面小时间距适当加密；截面小的木枋、稍差的木枋做梁侧备枋，间距也适当加密。三、梁、板支模方法1、梁、板底立杆：⑴KZL-1～KZL-7：梁底横向枋木50×100，间距@200mm，利用现有材料；钢管立杆横向间距≤600mm；梁宽≥900，梁底3根立杆；梁宽500～800，梁底横向采用2根立杆，纵向立杆间距为≤600mm。梁侧木方间距300。⑵KZL-8（1400*2000）：梁底横向枋木50×100，间距@200mm，利用现有材料；梁底横向采用4根立杆，纵向立杆间距为≤500mm。梁侧木方间距300。⑶KL1～KL6：梁底横向枋木50×100，间距@300mm，横向采用2根立杆，纵向立杆间距为≤1000mm。⑷KL7～KL8：梁底横向枋木50×100，间距@300mm，横向采用3根立杆，纵向立杆间距为≤1000mm。⑸横向端头立杆的顶托上各为2根通长钢管，中间立杆上各为1根通长钢管。中间立杆如没有使用顶托时应加防滑扣。⑹L1～L12、LA～LC：梁底横向枋木50×100，间距@300mm，横向采用2根立杆，纵向立杆间距为≤1200mm。横向端头立杆的顶托上各为1根通长钢管，中间立杆上各为1根通长钢管。中间立杆如没有使用顶托时应加防滑扣。⑺板：板底枋木50×100，间距≤300mm，立杆间距为≤1000mm。2、横向拉杆及剪刀撑：梁底设水平拉杆三道，扫地杆一道，离地200㎜。横向拉杆应注意上下拉杆接头的位置不能在同一截面上，框支梁下设一道剪刀撑。每一板块内不少于两道剪刀撑。3四、支模验算㈠、板1、结构布置模板采用18厚胶合板；板底横向搁栅为50×100方木，间距按400mm；纵向牵杆为50×100方木,间距900mm,牵杆的支撑间距为1000mm;满堂架竖向立杆采用φ48×3.5mm钢管，中距为1000mm×1000mm；水平支撑杆沿立杆用φ48×3.5mm双向布置竖向共4道，间距为1800mm。为加强稳固性，加剪刀撑。2、内力验算(1)荷载200厚钢筋混凝土板自重:25KN/m3×0.2m=5.00KN/m2模板自重:0.3KN/m2恒载标准值为:gk=5.0+0.3=5.30KN/㎡人员及设备均布荷载:2.5KN/㎡活载标准值:qk=2.5KN/㎡荷载承载力设计值:P承=1.2gk+1.4qk=9.86KN/㎡，取10KN/㎡。荷载(刚度)设计值:P刚=1.2gk=6.36KN/㎡每米板宽计算:P承=9.50KN/mP刚=6.36KN/m(2)混凝土板底18厚胶合板模板验算查《建筑施工手册》表2-15得Km=0.105Kv=0.606KN=0.644查表得胶合板设计强度及弹性模量为：fv=1.2N/㎜2fm=13N/㎜2E=6500×0.9=5850N/㎜2所以:M=KmxP承xL2=0.105×10×0.42=0.168KN•mσ=M/W=M/(bh/6)=168×103/(1000×182/6)=3.11N/㎜2则σ=3.11N/㎜2＜fm/1.55=8.39N/㎜2符合抗弯要求。V=KV×P承×L=0.606×9.50×0.40=2.42KNτ=3V/(2bh)=3×2.42×103/(2×1000×18)=0.202N/㎜2fv=1.2N/㎜2符合抗剪要求ω=Kω×[P刚L4/(100EI)]=0.644×[6.36×4004/(100×5850×1000×183/12)]=0.37㎜＜[ω]=[L/250,1]=1㎜符合挠度要求。4(3)板底横向搁栅方木验算方木为红松E=9000×0.85=7650N/㎜2[σ]=11.7N/㎜2fv=1.4×1.3×0.9N/㎜2=1.64N/㎜2查《建筑施工手册》表2-12得：Km=0.125Kv=0.625Kω=0.521M=Km×P承×L2=0.125×4×12=0.5KN·mσ=M/W=0.5×106/[(50×1002)/6]=6N/㎜2＜[σ]=11.7N/㎜2符合抗弯要求。V=Kv×P承×L=0.625×4×1=2.5KNτ=3V/(2bh)=3×2.5×103/(2×50×100)=0.75N/㎜2＜fv=1.64N/㎜2符合抗剪要求。ω=Kω×[P刚L4/(100EI)]=0.521×[2.54×10004/(100×7650×50x1003/12)]=0.415㎜则：ω=0.415＜[ω]=mim[L/250,1]=1㎜符合刚度要求。(4)搁栅下牵杆方木验算方木为红松E=9000×0.85=7650N/㎜2[σ]=11.7N/㎜2fv=1.4×1.3×0.9N/㎜2=1.64N/㎜2查《建筑施工手册》表2-15得：Km=0.105Kv=0.606KN=0.644方木按间距1200验算M=KmxP承xL2=0.105×8.55×1.202=1.293KN·mσ=M/W=1.293x106/[(70×1502)/6]=4.31N/㎜2＜[σ]=11.7N/㎜2符合抗弯要求;V=KvxP承xL=0.606×8.55x1.2=6.22KNτ=3V/(2bh)=3×6.22×103/(2×80×150)=0.78N/㎜2＜fv=1.64N/㎜2符合抗剪要求；ω=Kω×[P刚L4/(100EI)]=0.644x[5.72x12004/(100×7650×80x1503/12)=0.443㎜则：ω=0.443mm＜[ω]=mim[L/250,1]=1㎜符合刚度要求。(5)立杆稳定性验算计算资料:立杆采用φ48×3.5㎜钢管,以间距1000×1000㎜双向布置,层净高7.3m,设4道水平拉杆,水平杆间距1.8米。5立杆相关参数A=4.89×102㎜2g=3.84Kg/mI=12.19mm4i=15.8㎜E=2.1×105F=0.205Mpa因净层高7.3m,加4道水平拉杆所以L≈1.80mλ=L/í=1800/15.8=113.9查表得￠=0.49[N]=￠Af=0.49×4.89×102×10-6×205×103=49.12KN立杆及相关水平横杆重G=(7.3+1.2×8)×3.84×1.2=78Kg=0.78KNV1=9.5×1.2×1.2=13.68KNR=V1+G=0.78+13.68=14.46KN[N]=46.11KN符合稳定条件。（二）框支梁KZL-8验算取框支梁KZL-8梁断面1400×2000mm，净空5500mm。KZL-8（1400×2000计算）：梁底横向枋木50×100，间距@200mm，利用现有材料；梁底横向采用4根立杆+2根（到板底），纵向立杆间距=500mm。1、结构布置底面模板采用18厚胶合板，侧面模板采用18厚胶合板；板底横向搁栅及侧木立档为50×100方木，间距200mm，两侧立档间设拉杆，两侧并设斜撑；纵向牵杆为φ48×3.5mm，间距500mm，牵杆的支撑间距为500mm；竖向立杆采用φ48×3.5mm钢管，中距为500mm×500mm；水平支撑杆沿立杆用φ48×3.5mm双向布置竖向间距为1650mm。为加强稳固性，加剪刀撑。2、内力验算(1)荷载恒载标准值：2000高钢筋混凝土梁宽1400mm:25KN/m3×2.0m×1.4=70KN/m模板:0.5KN/㎡×（1.4+2×2）=2.7KN/m所以，恒载标准值为:Gk=70+2.7=72.7KN/m活载标准值：人员及设备均布荷载:2.5KN/㎡×1.4=3.5KN/m所以，活载标准值:Qk=3.5KN/m荷载承载力设计值:P承=1.2Gk+1.4Qk=92.14KN/m6荷载(刚度)设计值:P刚=1.2Gk=87.24KN/㎡线荷载为:P承=92.14KN/mP刚=87.24KN/m(2)混凝土梁底按18厚胶合板验算查《建筑施工手册》表2-15得Km=0.105Kv=0.606KN=0.644查表得胶合板设计强度及弹性模量为：fv=1.2N/㎜2fm=13N/㎜2E=6500×0.9=5850N/㎜2[σ]=11.7N/㎜2fv=1.4×1.3×0.9N/㎜2=1.64N/㎜2所以:M=Km×P承×L2=0.105×92.14×0.22=0.387KN•mσ=M/W=387×103/(bh/6)=387×103/(1400×182/6)=5.12N/㎜2则σ=5.12N/㎜2＜fm/1.55=13/1.55=8.39N/㎜2符合抗弯要求；V=KV×P承×L=0.606×92.14×0.20=11.17KNτ=3V/(2bh)=3×11.17×103/(2×1400×18)=0.665N/㎜2fv=1.64N/㎜2符合抗剪要求;ω=Kω×[P刚L4/(100EI)]=0.644×[87.24×2004/(100×5850×1400×183/12)]=0.35㎜＜[ω]=min[L/250,1]=0.8㎜符合挠度要求。(3)混凝土梁侧模板按18厚胶合板验算查《建筑施工手册》表2-15得Km=0.105Kv=0.606KN=0.644木模板为18厚胶合板，E=6500×0.9=5850N/㎜2[σ]=11.7N/㎜2fv=1.4×1.3×0.9N/㎜2=1.64N/㎜2假设T=30。C,β1=1.2,β2=1,V=2m/h则侧压力：F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×25×200/(30+15)×1.2×1×21/2=41.48KN/m2F2=γcH=25×2=50KN/m2取两者较小值：即F1=41.48KN/m2F=41.48×1.2=49.78KN/m2振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2则Q=1.4×4=5.6KN/m2P=F+Q=49.78+5.6=55.38KN/m27则线荷载为：55.38×1.8=44.30KN/m2所以:M=Km×P承×L2=0.105×99.68×0.32=0.942KN•mσ=M/W=942×103/(bh2/6)=942×103/(1800×182/6)=9.69N/㎜2则σ