落地式卸料平台专项施工方案

仙葫江口坡综合楼1南宁市仙葫经济开发区那舅社区居委会江口坡综合楼落落地地式式卸卸料料平平台台编制：邓水才审核：审定：编制单位：编制时间：总监审批：监理单位（章）：建设单位项目负责人审批：建设单位（章）：广东强雄建设集团有限公司二○一五年十月仙葫江口坡综合楼1目录第一章、工程概况2第二章、编制依据2第三章、施工部署2第四章、落地式卸料平台安装部署3第五章、安全保障措施3第六章、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书4第七章、操作平台安全要求11第八章、安全生产保证措施11第九章、质量保证措施12第十章、施工使用要求13第十一章、卸料平台的拆除13仙葫江口坡综合楼2一、工程概况：工程名称：仙葫江口坡综合楼工程地点：南宁市牛岭路北侧与蓉茉大道南方电网仙葫营业厅相邻处建设单位：南宁仙葫经济开发区那舅社区居民委员会江口坡设计单位：南宁市建筑设计院施工单位：广东强雄建设集团有限公司监理单位:广西天柱建设管理有限公司勘察单位:广西华蓝岩土工程有限公司建筑面积：综合楼建筑面积29823.41m²，其中地上21869.32m²，地下7954.09m²建筑层数:地上19层，地下2层结构型式:框剪结构，基础型式:平板式筏板+独基二、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80-91)2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）3、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、脚手架搭设施工组织设计方案三、施工部署。根据施工组织设计，本工程主体施工垂直、水平运输采用建筑物的中间部分安装一台臂长R=55m塔吊。3层以下（含3层）搭设常规落地式钢管扣件脚手架，四层以上采用悬挑式卸料平台。为便于2~3层钢管、方木、扣件等材料转运，上下吊装，在施工中搭设的落地式操作平台，故称落地式卸料平台。本工程卸料平台采用钢管，扣件搭设一个整体的卸料平台，并与主体预埋件拉结成一个独立的承重体，本工程共搭设平台四座，西南面搭设2个，东面搭设1个，北面搭设1个。四、落地式卸料平台安装部署。仙葫江口坡综合楼3（一）、力、机械、机具资源的准备1、人员配备为了保证总体施工进度及施工的顺利进行，上料平台在施工前，宜事先安排好施工作业班组，确立现场施工管理班子。钢平台的搭设施工由专业的架子工进行施工。人员配备采用架子工3人，配合杂工1人。2、材料、施工机具的准备根据进度的要求，另行组织钢管、焊管、夹板等材料及相关施工机具进场，满足施工的要求。3、平台设计根据工程情况，平台采用钢管φ＝48*3.5mm搭设，平台搭设最大高度为12M，尺寸为3mX4.5m，最大荷载1吨。五、安全保障措施1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。3、防雷击接地措施，采用4×30镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的1Q。4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋，模板等材料。8、脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆→立杆→剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。9、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。10、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方仙葫江口坡综合楼4可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。11、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。六、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度为12.0m，立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.80m。脚手板自重0.50kN/m2，栏杆自重0.08kN/m，材料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图落地平台支撑架立面简图仙葫江口坡综合楼5图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。（一）、基本计算参数[同上]（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.73cm3；截面惯性矩I=11.35cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1=0.000+0.500×0.500=0.250kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21=2.000×0.500=1.000kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22=1.000×0.500=0.500kN/m经计算得到，活荷载标准值q2=0.500+1.000=1.500kN/m仙葫江口坡综合楼62.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.20×0.250=0.300kN/m活荷载q2=1.40×0.500+1.40×1.000=2.100kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.300+0.117×2.100)×1.5002=0.620kN.m最大支座力N=(1.1×0.300+1.2×2.10)×1.50=4.275kN抗弯计算强度f=0.620×106/4729.0=131.18N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.250kN/m活荷载q2=0.500+1.000=1.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.250+0.990×1.500)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.438mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.28kN仙葫江口坡综合楼71000100010004.28kN4.28kN4.28kN4.28kN4.28kN4.28kN4.28kNAB支撑钢管计算简图0.7480.641支撑钢管弯矩图(kN.m)1.501.502.782.782.142.142.142.142.782.781.501.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1000100010002.06kN2.06kN2.06kN2.06kN2.06kN2.06kN2.06kNAB支撑钢管变形计算受力图1.0200.055支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到仙葫江口坡综合楼8最大弯矩Mmax=0.748kN.m最大变形vmax=1.020mm最大支座力Qmax=9.191kN抗弯计算强度f=0.748×106/4729.0=158.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（四）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.19kN因单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,所以考虑采用双扣件!支座采用双扣件:2×8.0kN9.19kN满足要求R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kNR12.0kN时，应采用双扣件；（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.114×15.000=1.712kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.080×1.000=0.080kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.500×1.500×1.000=0.750kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=2.000×1.500×1.000=3.000kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.542kN。仙葫江口坡综合楼92.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.000=1.500kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.75kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/15.9=224.105=0.145=8750/(0.145×450)=133.965N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!仙葫江口坡综合楼10公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.500=2.800m=2800/15.9=176.322=0.230=8750/(0.230×450)=84.399N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.032×(1.800+2×0.500)=3.361m=3361/15.9=211.625=0.163=8750/(0.163×450)=119.507N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（七）、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=35.00N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.75A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00地基承载力的计算满足要求!七、操作平台安全要求:1.卸料平台的结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上连；仙葫江口坡综合楼112.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；3.卸料平台使