落地式钢管脚手架搭设方案

1目录1、编制依据…………………………………………………………….22、工程概况及施工情况、具体方案…………………………………..23、构造要求…………………………………………………………….34、架体与建筑结构拉接要求…………………………………………45、脚手板的铺设……………………………………………………….56、脚手架体与建筑物之间封闭办法………………………………….57、脚手架交底与验收………………………………………………….58、脚手架的拆除方法………………………………………………….59、脚手架搭设时注意事项…………………………………………….510、强度计算书（后附）………………………………………….7-1321、编制依据工程名称外装修工程施工图、本工程施工组织设计。《门形式脚手架应用技术规程》《钢结构工程施工与验收规范》《建筑施工手册》《建筑施工安全检查标准》《建筑施工高处作业安全技术规范》2、工程概况及施工情况、具体方案XXXXXX工程位于XXXXXX，东侧XXXX，西侧XXX，南侧XXXX，北侧XXXXXX。总建筑面积XXX平方，工程为六层钢筋混凝土框架结构，首层层高为4.2米，其余为3.6米，建筑高度为27.5米。外檐装饰成形：长51m，宽17.7m，平面呈长方形；最高点为27.5m，外脚手架采用门形脚手架，搭设方式为两组一跨。2.1脚手架平面布置示意图（内排杆距结构间距离为：400mm）3平面布置示意图2.2脚手架构件质量标准钢管采用外径42mm，壁厚2.75mm焊接钢管，采用力学性能适中的Q235A（3#）钢，其力学性能应符合国家现行标准。2.3脚手架的用途为装修用脚手架，脚手架立杆外侧满挂密目网全封闭。脚手架的荷载：结构架2KN/m2。2.4脚手架的搭设方法(1)搭设顺序基础处理---安放垫板----安放底座---安门形架---挂斜拉杆---铺脚手板---安放斜支撑---把所有组件连成一体---至搭设所需高度。形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连墙件（或加抛撑），按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……，随搭设进程及时装连墙件和剪力撑，装设作业层间横杆铺设脚手架板及密目网全封闭。（2）一般基础做法4首先进行搭设场地的平整填实工作，地上面铺设厚5cm、20cm以上宽木脚手板沿建筑物周围通长装置，之后按设计的立杆间距（1.85米）进行放线定位,铺设木脚手板要平稳,不得悬空。3、构造要求（1）架杆的间距、垂直度架杆间距选用2米，允许搭设偏差点10—5cm，立杆垂直度允许搭设偏差10cm。（2）铺设底板设置每组门形架地脚处铺设木质跳板,与地面接触稳定。（3）门形架横向组件间距横向步距为1.2米，内外用双向斜支撑拉杆连接。（4）门形架组件接头详细做法立杆上的连接件采用专用插件连接。（5）为避免或减少架子不均匀沉降，在立杆底部应加扫地杆，并应有可靠的排水措施。扫地杆纵横两向均需设置，距立杆底部应为10cm～20cm。外做300×150的排水沟。4、架体与建筑结构拉接要求（1）采用刚性连接方式，边墙件的连墙杆用两根50短管用直角扣件固定与主体结构上，具体做法见附图：（2）布置要求连墙杆垂直间距按建筑物层间距布置固定在层间结构梁上面，5立杆或横向水平杆内插件横杆铁管M12膨胀螺栓横杆铁管水平间距按6---8米布置。设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30㎜。（3）底层斜支撑的搭设方法在门形架底4米处用6米支撑杆做支撑，横向间距四---五组均匀排列。斜杆与地面的倾角宜在45度—60度之间。斜支撑应用旋转扣件固定在与之相交的门形架杆的立杆上，斜支撑下端一定要落地。5、脚手板的铺设专用木质跳板设置在每组门字架顶部横梁上。6、脚手架体与建筑物之间封闭办法（1）密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阴燃时间均不得小于4秒。要符合GB16909的规定。（2）每10CM×10CM的面积上，有2000个以上网目。（3）用系绳或12＃—14＃铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。7、脚手架交底与验收6脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。8、脚手架的拆除方法制定拆除方案，方案应包括拆架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏网、门形脚手架组件、斜撑、等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，同时，周围设围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。9、脚手架搭设时注意事项（1）上架作业人员必须，戴安全帽，系安全带。（2）严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置符合。（3）在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允要求。7曹妃甸原油码头及配套设施工程华北原油管网抢维修中心外装工程落地式门形脚手架设计计算书1.1荷载传递路线竖向荷载：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的组件→立杆→垫板→地基。水平荷载：立杆→立杆与连墙件的扣件→连墙件→主体结构。1.2横向水平杆强度计算施工均布活荷载标准值：装修施工阶段按一层作业，每层2kN/m2。脚手板均布荷载标准值：0.35kN/m2。满铺脚手板层横向水平杆间距：1.85m。a）抗弯强度验算横向水平杆上的线荷载标准值：mkNqk/35.485.135.02。横向水平杆上的线荷载设计值：mkNq/95.585.135.02.124.1。考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置，验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载。最大弯矩：mkNqlMb702.0885.195.5822max。2236max/205/23.591008.510702.0mmNmmNWM满足要求。8b）变形验算按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过mml7.6150/1000150/或10mm。此处指不应超过6mm。mmmmEIlqvbk7.61.11019.121006.23841000115.2538454544满足要求。1.3纵向水平杆强度计算a1取0.25m，双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。a）抗弯强度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：kNlaqlFbb13.20.125.010.1898.25.015.0221mkNFlMa56.05.113.2175.0175.0max2236max/205/00.1101008.51056.0mmNmmNWM满足要求。b）挠度验算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：kNlalqFbbkk55.10.125.010.1115.25.015.0221按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过mml10150/1500150/9mmmmEIlFvak1013.41019.121006.210018001055.1146.1100146.145333满足要求。1.4立杆稳定性计算施工均布活荷载标准值按装修阶段一层操作层考虑：2/2mkNQk。脚手板自重标准值按满铺三层考虑：21/05.135.03mkNQp。操作层脚手板挡板自重标准值：mkNQp/088.025.035.02。密目安全网自重标准值：23/005.0mkNQp。a）验算长细比查JGJ130-2001中表5.3.3（立杆横距1.2m，连墙件二步三跨布置），长度系数取1.5。长细比ihk，验算长细比时，应取k=1。计算立杆稳定系数时，应取k=1.155。k=1时，21014258.11505.11ihk。满足要求。k=1.155时，16458.11505.1155.1ihk，根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数：186.0。b）计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。本外架为密目安全网全封闭架，安全网的网目密度为2300目/100cm2，每目孔隙面积约为A0=1.3mm2。10密目安全网挡风系数：841.0100/1003.123001002.1100/1002.12.1011nAhlAanc）计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部。查《建筑结构荷载规范》（GB500009-2001），天津市基本风压：0.35kN/m2。市区内地面粗糙度为C类，立杆底部风压高度变化系数：74.0z。风荷载体型系数：1375.1875.03.13.1s。立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值：20/206.035.01375.174.07.07.0mkNszk风荷载设计值对立杆段产生的弯矩：mkNhlMak143.0105.15.1206.04.185.0104.185.022d）计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值脚手架结构自重标准值产生的轴向力：本工程采用的钢管长度规格与JGJ130-2001中附录A表A-1计算依据，现按实际计算脚手架外排架的单位自重。每组门字架重量（q）：38.4N/m。对接插件（q1）：按每个主节点处三个，每个自重13.2N。斜支撑件（q2）：按每6m长钢管一个，每个自重18.4N。11旋转扣件（q3）：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重14.6N。横向水平杆：每个主节点一根，取1.5m长。单位轮廓面积上外排架主框架的重量：2221/0902.0/2.905.15.14.1865.15.122.1334.3825.18.18.1262325.12mkNmNhlqhlqqhlGaaaD脚手架每组架每米立杆承受的结构自重为：mkNlGGgaJDk/14.05.10902.0kNgHHgHNkkskG32.514.030001.0130001.011构配件（脚手板、栏杆、安全网）自重标准值产生的轴向力：kNHlQlQQllNapappabkG52.1305.1005.05.1088.005.15.125.00.15.025.05.03212施工荷载标准值产生的轴向力：kNQllNkabQk07.225.125.00.15.025.05.0组合风荷载时立杆段的轴向力设计值：kNNNNNQkkGkG93.1107.24.185.052.137.62.14.185.02.121e）计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值kNNNNNQkkGkG37.1207.24.152.137.62.14.12.121f）立杆稳定性验算12组合风荷载时：22363/205/31.1591008.510143.0489186.01093.11mmNmmNWMAN满足要求。不组合风荷载时：223/205/00.136489186.01037.12mmNmmNAN满足要求。1.5连墙件验算a）扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按高度26m处考虑，风压高度变化系数：00.1z。20/279.035.01375.100.17.07.0mkNszk连墙件的轴向力设计值：k