贝雷挂蓝施工方案

XX大桥主桥上部结构施工方案由于主线桥左幅第七联、右幅第四联设计采用挂篮悬灌法施工，且施工设计图纸无明确规定挂篮施工方法及相关图纸，我标段自行设计挂篮悬灌施工方案。一．悬浇预应力混凝土连续梁1、0号块施工当桥墩施工完成后，在桥墩两侧的0号块件范围内设置满堂支架，支架设置完成后对支架进行预压，且预压重量不小于箱梁自重。（1）支架搭设与预压：现浇0号、1号块支架搭设需要吊装大量的材料，包括贝雷纵梁、横梁，工字钢等大型构件，我标段届时在施工点前后搭设京珠高速防护棚架，做好改道指示标志及安全防护措施。改道、防护完成后，方可进行下一步作业。支架搭设完毕以后，及时在工字钢纵梁上铺设方木及木胶板，对上部施工进行封闭，防止支立模板、绑扎钢筋时小型材料掉入行车道内。在支架平台安装、模板、钢筋安装(吊装)施工期间，都应与京珠高速公路管理部门协商，封锁半幅路后再施工，保证京珠高速公路行车的安全。现浇梁施工之前，首先进行支架预压，预压方式采用编织袋装砂，堆码在底模上，预压重量取梁重的100%，以消除支架的非弹性变形，五天后，进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量、梁的挠度等得出底模的预拱度之和，通过U形托座调整底模标高，预拱度最高值设在梁的跨中，其他各点的预拱度，由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配，测量合格后，涂刷脱模剂，为绑扎钢筋做准备。支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.6米;纵向间距均为0.6米，腹板下采用0.3*0.3米进行加密。支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。箱梁底模采用δ＝18mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.2米的100×100mm方木,大楞采用130×130mm方木。（附0#块支架图）1.2支架计算1.2.1荷载分析荷载（只考虑砼的自重及施工荷载等）：①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。表1扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.54.89×1021.219×1055.08×10315.7838.4②新浇砼容重按26kN/m3计算,砼自重：（141.22-2×11.4×2.8）×26=2011.9KN其中梁底1860.06KN（30.78KPa），翼缘板151.84KN（4.16KPa）③模板重量：200㎏/㎡，即2KN/㎡（2.5×2+11.4+2.8×2）×7.3×2=321.2KN其中梁底248.2KN（4.11KPa），翼缘板73KN(2KPa)④施工人员及机具200㎏/㎡，即2KN/㎡16.4×7.3×2=239.4KN⑤振捣时产生的荷载2.0KPa16.4×7.3×2=239.4KN荷载组合计算强度:q=1.3×(②+③)+1.4×(④+⑤)计算刚度:q=1.3×(②+③)1.2.2箱梁支架检算:①底模验算底模采用δ＝18mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.2米的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。1、荷载组合箱底:q=1.3×(30.78+4.11)+1.4×（2.0+2.0）=50.96kN/m翼板:q=1.3×(4.16+2)+1.4×（2.0+2.0）=13.61kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×182/6=5.4×104mm3I=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。3、承载力检算a强度Mmax＝ql2/10＝50.96×0.2×0.2/10＝0.204KN·mσmax＝Mmax/W＝0.204×106/5.4×104＝3.8MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=1.3×(30.78+4.11)=45.36kN/mf＝ql4/(150EI)＝45.36×2004/(150×6×103×4.86×105)＝0.17mm≤[f0]＝200/400＝0.5mm合格(2)翼板(a)强度Mmax＝ql2/10＝13.61×0.2×0.2/10＝0.05KN×mσmax＝Mmax/W＝0.05×106/3.75×104＝1.34MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=1.3×(4.16+2)＝8.01kN/mf＝ql4/(150EI)＝8.01×2004/(150×6×103×4.86×105)＝0.30mm≤[f0]＝200/400＝0.5mm合格②方木小楞检算方木搁置于间距0.6米的方木大楞上,小楞方木规格为100×100mm,小楞亦按连续梁考虑.方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。1.截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3I=a4/12=1004/12=8.33×106mm32.荷载组合箱底:q1=[1.3×(30.78+4.11)+1.4×（2.0+2.0）]×0.2+6×0.1×0.1=10.252kN/m翼板:q2=[1.3×(4.16+2)+1.4×（2.0+2.0）]×0.2+6×0.1×0.1=2.78kN/m3、承载力计算(1)梁底a强度Mmax＝q1l2/10＝10.252×0.62/10＝0.369KN.mσmax＝Mmax/W＝0.369×106/1.67×105＝2.21MPa≤[σ0]合格b刚度f＝ql4/(150EI)＝10.252×6004/(150×8.1×103×8.33×106)＝0.14mm≤[f0]＝600/400＝1.5mm合格(2)翼板(a)强度Mmax＝q2l2/10＝2.78×0.62/10＝0.1KN×mσmax＝Mmax/W＝0.1×106/1.67×105＝0.6MPa≤[σ0]合格b刚度f＝ql4/(150EI)＝2.78×6004/(150×8.1×103×8.33×106)＝0.04mm≤[f0]＝600/400＝1.5mm合格③方木大楞检算大楞规格为130×130mm的方木，考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其它部位的计算荷载比实际荷载偏大，故腹板及底板部位支架横向间距取0.3米，翼板处立柱间距取0.6米，大楞按简支梁考虑。1、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1303/6=3.66×105mm3I=a4/12=1304/12=2.38×107mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。1、荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底:P1=10.252×0.3=3.08kN翼板:P2=2.78×0.6=1.67kN大楞方木自重：g＝6×0.13×0.13＝0.1kN/m3、承载力计算(1)梁底a强度按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝(3.08×3+0.06×0.6)/2=4.64KN最大跨中弯距Mmax＝4.64×0.3-0.06×0.32/2-3.08×0.1＝1.08KN.mσmax＝Mmax/W＝1.08×106/5.63×105＝1.93MPa≤[σ0]合格b刚度按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=10.252×0.3-1.4×（2.0+2.0）)×0.3=1.4kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝1.4×1000×3003/(48×8.1×103×2.38×107)+5×0.1×3004/(384×8.1×103×2.38×107)＝0.014mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm合格(1)翼板力学模式：a强度支座反力R＝（1.67×4+0.1×0.6）/2=3.37KN最大跨中弯距Mmax＝3.36×0.3-0.1×0.32/2-＝1.01KN.mσmax＝Mmax/W＝1.01×106/5.63×105＝1.8MPa≤[σ0]合格b刚度集中荷载:P=1.67×4×0.3-1.4×（2.0+2.0）)×0.3=0.33kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝0.33×1000×12003/(48×8.1×103×2.38×107)+5×0.14×12004/(384×8.1×103×2.38×107)＝0.733mm≤[f0]＝600/400＝1.5mm合格④满堂支架计算每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：箱底（均以跨度0.6米计算）:P1=50.96×0.6×0.6+0.1×0.6=18.43kN翼板:P2=13.61×0.6×0.6+0.1×0.6=4.99Kn满堂式碗扣支架按18米高计，其自重为：g=18×0.235=4.23Kn单根立杆所承受的最大竖向力为：N=18.43+2.35=22.66kN(1).立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/15.78=7680,故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：[N]=φA[σ]=0.513×489×215=53.93kNN[N]合格(2).强度验算：σa＝N/Aji=22.66×1000/489=46.34MPa≤[σa]=215MPa合格！边跨现浇段因混凝土方量远小于0号块，故不再验算支架受力情况。（三）支架预压1、支架预压：支架搭设完毕，为了消除支架与支架间、支架与方木间及地基的非弹性变形及支架的弹性变形，保证箱梁混凝土结构的质量，根据设计要求进行支架预压。预压荷载为箱梁自重的100%。采用编织砂袋按体积比重分孔分级加载的方法，进行支架预压。预压时经试验实测确定，调整预压堆载高度。（1）预压施工步骤①在支架的底模下面布置测量观测点，纵向为0#块墩顶、两端头共3排，横向每排5点，见下图变形观测点横向布置图，另在桥墩处左右各布置1点，这样共布置15个观测点。②变形观测点横向布置图如下：③预压前测量各点顶面标高H1值。④按设计的堆载高度，开始加载到50%预压，进行观测，取得各点观测值，然后加载到100%进行观测，直至各点变形基本稳定，取得预压过程中各点各时段的沉降值和最后的稳定值H2。稳定值的确定：支架日沉降量不大于2.0毫米（不含测量误差），表明支架已基本沉降到位，可以卸载。⑤预压卸载后测量各点标高H3值。⑥然后根据测量成果进行资料整理，即：支架弹性变形为：H3-H2支架塑性变形为：H1-H3⑦支架日沉降量不大于2.0毫米，一般预压时间为3-5天，即进行卸载，取得弹性变形数据，用来设置箱梁的预拱度。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。在各预测时段对所观测的各点数据进行收集整理分析，确定箱梁的预拱度。沉降观测数据记录表见下表：变形观测数据记录表测点观测点里程预压前标高(m)预压50%标高(m)预压100%标高(m)变形量(mm)备注12…（2）模板制作与安装1、模板安装前先检查模板质量，按部位分级使用，配制完成后，不同部位的模板分类堆放。2、拼制模板时，板边刨平、刨直，以确保接缝严密，不漏浆。3、箱梁侧模采用4m每节平面钢模及阴角模板组合而成，底模为厚18mm，1.22m×2.44m的竹胶板。内模采用1.80m×0.9m胶合板，厚15mm制作成2～3m一节，严格按设计线型进行加工制作，人工配合汽车吊拼装模板。铺设底模：采用人工为主机械配合的