郑挪主线下穿分离式中桥现浇箱梁分项施工方案

福建省莆永高速公路莆田段公路工程施工技术方案报审表监表-67承包单位：四川路桥建设股份有限公司施工标段：A1监理单位：厦门路桥咨询监理有限公司编号：致监理工程师：现报上K0+062.161(K8+000.000)郑挪主线下穿分离式中桥（现浇箱梁）工程的技术、工艺方案，方案详细说明和图表，请予审查和批准。附件：技术、工艺方案说明和图表。承包人日期审查意见：监理工程师日期审查意见：（总）驻地监理工程师日期附注：特殊技术、工艺方案要经总监理工程师批准，一般由驻地监理工程师审批一、编制说明1.编制依据1.1莆永高速公路A1合同段土建工程招标文件；1.2.福建省交通规划设计院《福建省莆田至永定（闽粤界）高速高速公路莆田境内段工程两阶段施工图设计》及变更图纸；1.3本合同段工程施工涉及的相关规范、规程的技术标准；1.4现场施工调查情况；1.5现场的机械配备现状、施工技术力量；1.6以往类似工程的施工经验；1.7总监办审批的《总体施工进度计划》；2.编制原则2.1响应施工《施工招标文件》的各项要求，严格遵守合同规定的工程竣工及交付使用的期限。2.2综合平衡、全面考虑、统筹安排工程的施工顺序和进度。2.3从组织机构、施工方案、机械设备配备、工程材料供应等方面，确保工程质量和施工安全。3.规范、标准3.1《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001）3.3《公路工程施工安全技术规范》（JTJ076-95）3.4《公路工程实验集料规程》（JTJ058-2000）3.5《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/I-2004）3.6《路桥施工计算手册》二、工程概况郑挪主线下穿分离式中桥与高速公路交叉桩号为K8+000.000。与路线交角为90度，桥长79米。上部结构采用20+32+20米PC连续箱梁，下部结构为柱式墩、肋台，灌注桩基础。本桥所连接存到为郑挪村至养殖场的主要道路。桥址区位海内堆积阶地地貌，上覆滨海相沉积粘土、淤泥质土；下伏基岩为燕山朝气侵入的二长花岗岩。无不良地质作用，地貌单元较为简单，地形开阔、平坦，但地下水埋藏较浅，对工程施工有一定影响；中~微分化基岩埋藏深，属较中等复杂场地。主梁截面均为单箱单室，顶板宽8m，底板宽4.5m，箱梁高2m，箱梁悬臂长1.75m。本桥共有1联现浇箱梁。其分项工程数量见下表：郑挪主线下穿分离式中桥现浇箱梁主要工程数量表序号工程项目单位设计数量备注1HRB335钢筋kg77749.62钢绞线kg13344.43C50砼m3409.7三、施工组织设计1.施工进度计划安排根据年度计划及月度计划，在施工中运用先进网络计划技术，精心组织，科学管理统筹兼顾，优化投入的资源配置，高效、快速、安全地完全本分项施工任务。计划安排从2008年3月25日开始，至2008年8月15日前完成，工期为140天。2.施工目标（一）、质量目标：工程一次验收合格率达100%；（二）、安全目标：杜绝重大安全事故，年负伤率控制在0.5%以下。3.施工方案及施工方法3.1施工准备施工前，要求每一个工作班组的施工人员熟悉图纸，结合施工现场的实际情况，了解设计意图，认真学习施工技术规范及质量验收标准。现场施工技术人员进行技术交底，要求施工人员严格按照施工技术规范和设计要求进行施工。每一联承台施工完毕后，粗放压实范围，用白灰洒出边线。对边线内的地表进行处理，去除表面的软弱土层，在地表挖设纵横排水沟，排除表层的渗水，晾晒后利用机械进行原地面压实。对于承台基坑回填土，进行对称分层填筑，分层夯实，分层厚度为30厘米，待填筑高度高于承台顶时，采用机械进行压实。3.2地基的硬化场地内的地基进行压实处理后，根据导线控制点和加密控制点的已知高程，对已压实的地面进行高程的测量，测量的密度为每隔5米一点，横纵向都要进行测量，做好记录，交现场技术负责人。高程测量后，铺设20cm厚碎石，采用机械进行压实挤密，然后，在碎石层上浇筑10cm厚的混凝土，混凝土的标号C20。混凝土浇筑前，根据前面测得的地面标高，测量出混凝土顶面的标高，尽量使混凝土顶面标高一致，这样有利于钢管架子的搭设。支架地基的天敌是水,地表水浸泡会导致地基下沉,所以必须排除地基周围的地表水,并预先作好排水沟以防雨水浸泡地基。防止雨水浸泡。为避免处理好地基受水浸泡，在两侧设置排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。C15砼地坪排水沟排水沟1%1%箱梁投影面两边各加50cm箱梁满堂支架地坪砼设置示意图现浇箱梁施工工艺流程基础碾平压实处理脚手支架搭设底模侧模安装支架预压外模调平钢筋绑扎波纹管安装穿束内模安装混凝土搅拌混凝土输送混凝土浇筑混凝土养护预应力束张拉孔道灌浆混凝土配合比设计支座安装支架拆除3.3支架搭设腹板底支架立杆顺桥向间距为90cm，横桥向间距90cm；翼板底立杆顺桥向间距为90cm，横桥向间距120cm。立杆底部设可调底座，底座下可根据现场实际情况垫设方木或木板，顶层立杆上设“U”型可调托撑，托撑上横桥向放置[12cm热轧轻型槽钢，槽钢上顺桥向放置100×100mm的方木（横桥向间距30cm），在其上铺设底模（竹胶板）。在搭设支架时，设置安全的上、下走道。工字钢底设楔木，使箱梁底模成设计纵坡。施工前，把支架设计和相关杆件的检算结果，报监理工程师批准后方可执行。①、左、右侧腹板底标高均比实际标高高2cm，作为预压沉降值。②、支架高为水稳层至左右腹板底高2cm，此标高应扣除顶、底托高及1.5cm模板各10cm方木及[12cm热轧轻型槽钢才是支架高。③、支架纵、横向立杆间距均为90cm，横向扫平杆底、顶离底托、顶托顶30～50cm，中间为高180cm间距布置；有横向扫平杆与立杆相交处均用纵向扫平杆相联成整体；横向每五排横杆用剪刀撑联接，纵向为两侧面用剪刀撑联接成整体。④、腹板底槽钢为横向布置，顶托为顺槽钢布置，顶托与槽钢间隙用木楔塞紧；翼板底槽钢为纵向布置。⑤、腹板侧面加固措施为：模板外侧用30cm间距10cm×10cm的纵向方木，外侧加10cm×10cm竖向方木间距50cm，最后每50cm用钢管上、下反交加固。如图2所示:3.3.1扣件式支架组拼应注意以下几点：①、组拼前对支墩基础及顶面高程、中线、跨度进行复核。②、搭设前应选配好立杆、横杆、扣件、托撑的规格及数量。③、硬化后的基底上根据桥梁中线及跨度对立杆进行放线定位，所有纵横向连接扣件必须确认其牢固，并安排专职人员进行复查并验收签认。3.4检算依据①、木材物理性能指标（计算值）：弹性模量：E=6.0×103MPa，静曲强度f=25MPa容许挠度：木胶合板面[δ]≤L1/400(清水混凝土)木模板主肋[δ]≤1.5mm≤L2/500（表板纤维方向）模板支撑钢楞[δ]≤1.0mm≤L3/1000（模板主楞方向）②、荷载计算a、qGIK（模板支撑架自重按下式计算）qGIK=0.038×n×H0n：为横杆和斜杆设置的系数，其值分别取3.0（h＞杆距I）、3.5（h=I）或4.0（h＜I，本次计算n=4（偏于安全考虑）；Φ48×3.5钢管单位自重（0.038kN/m）H0：搭设高度H0=7.0m由上可知NGIK=0.038×n×H0=0.038×4×7=1.368kNb、qG2K（钢筋混凝土自重在立杆中产生的轴力）钢筋混凝土自重：考虑在腹板位置钢筋及混凝土相对集中，荷载较大，以此位置做为荷载计算的依据。梁板处每m混凝土重：7.75*1.3+（0.15+0.45）*2.5/2*2+0.2*0.6/2*4*2-3.33*0.92*2=5.928m3每m3混凝土按24kN计，则5.928×24=142.3kN，每m2受力为：142.3÷7.75（按荷载集中安全考虑）=18.361kN/m2梁板每m钢筋：（78471.8+50069+845.4+53218.5+30203.5+5546÷120×9.8/1000=17.83kN每m2受力为：17.83÷7.75=2.301kN/m2梁板每m模板及方木重：按0.5kN/m2进行计算则NG2K=18.361+2.301+0.5=21.162kN/m2c、qQK施工人员、小型机具及砼振捣产生的荷载按3kN/m2考虑d、荷载设计值：qf=1.2×(qG1K+qG2K)+1.4×qQK=1.2×(1.368+21.162)+1.4×3=31.236kN/m2=0.03124N/mm2e、荷载标准值：qk=1.368+21.162=22.53kN/m2=0.02253N/mm2③模板面板检算取b=1mm宽板带（面板为15mm厚竹夹板即h=65mm作为计算单元），则I=b×h3/12=1×653/12=2.29×104mm4W=b×h2/6=1×652/6=704.2mm3荷载：qf=0.03124×1=0.03124N/mmqk=0.02253×1=0.02253N/mm模板取次楞间距300mm按六跨连续梁进行计算：取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得M=Km×qfl2=0.078×0.03124×3002=219.3N/m强度检算：σ=M/W=219.3÷704.2=0.311N/mm2＜[σ]/1.55=25/1.55=16.1N/mm2，强度满足要求。挠度检算：f=kf×(qkl4)÷(100×EI)=0.644×0.02253×3004÷(100×6.0×103×2.29×104)=0.009mm[f]=L/400=300/400=0.45mm④次楞检算竹胶板次楞采用10×10cm方木（I=8.334×106mm4，W=1.67×105mm3）次楞间距为300mm，主楞间距为900m荷载计算：qf=0.03124×300=9.372N/mmqk=0.02253×300=6.759N/mm按六垮连续梁进行计算取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得M=Km×qfl2=0.078×9.372×9002=592123.0N.m强度检算：б=M/W=592123.0÷1.67×105=3.55N/mm23.55N/mm2＜[б]/1.55=25/1.55=16.1N/mm2，强度满足要求。挠度检算：f＝5qfl4/(384EI)=5×9.372×3004/(384×6×103×8.334×106)＝0.019mm＜[δ]＝1.5mm，挠度满足要求⑤、主楞检算主楞采用槽钢检算（I=297×104mm4，W=49.4×103mm3，E=210×106N/mm2，[σ]＝200N/mm2）主楞间距900mm，立杆间距900mm荷载计算：qf=0.03124×900=28.12N/mm、qk=0.02253×900=20.277N/mm取弯距系数Km=0.078,挠度系数Kf=0.644得M=Km×qf12=0.078×28.12×9002=1776621.6N*m强度检算：σ=M/W=1776621.6/（49.4×103）=36.0N/mm2＜[σ]=200N/mm2，强度满足要求。挠度检算：f=5qfl4/(384EI)=5×28.12×9004/(384×210×103×8.334×106)=0.14mm＜[f]=L/400=900/400=2.25mm挠度满足要求⑥、单根立杆受力计算立杆搭设间距为：纵桥向90cm，横桥向90cm，层与层之间的距离为1.5m，现只验算其1.5m一般钢管支架的稳定性和受力情况：立杆简化为两端铰接，计算图式如下：N1500mmN按箱梁最不利荷载（箱梁的中腹板与中横梁交界）中心处计算NG1＝0.9m×1.3m×24KN/m3×0.9m+308.7kg*9.8N/kg/1000＝25.272+3.025＝28.297kN（每根立杆承受混凝土及钢筋重）NG2＝0.5kN/m2×0.9m×0.9m+0.038×4×1.5＝0.633kN(钢管脚手架及构配件自重)NQi＝3×kN/m2×0.9m×0.9m=2.43kNN＝1.2×(NG