高大模板工程专项施工方案

xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx高大模板工程专项施工方案xxxxxxxxxx公司二〇一一年八月十二日2目录1编制依据32工程概况43站务楼三层框架梁模板支撑54站务楼三层板模板支撑255消防通道三层梁模板支撑376消防通道屋面板模板支撑577屋面挑梁及其边梁模板支撑698安全事故救援应急预案899站务楼三层结构布置图9131编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002；《建筑工程施工组织设计规范》GB/T50502-2009《木结构设计规范》GB50005—2003；《钢结构设计规范》GB50017-2003；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；《建筑抗震设计规范》GB50011-2010；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》；《建筑结构静力计算手册》本工程施工图；本工程施工组织设计；本工程施工合同。42工程概况xxxxxx工程位于自贡市大山铺镇，工程由自贡市城市规划设计研究院有限责任公司设计，地勘单位为xxxxxxxxxxxx，监理单位为xxxxxxxxxxx公司，施工单位为xxxxxxxxx公司。本工程为五层框架结构，建筑高度20.7m。建筑分类二类，耐火等级二级，结构安全等级二级，设计使用年限为50年。地基基础设计等级丙级，抗震设防类别丙类，框架抗震设防等级为三级，抗震设防烈度7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度0.10g，地基承载力设计值独立基础为700kpa，人工挖孔桩为1800kpa。该工程的重大危险源为站务楼三层梁板高支模（层高9.9m）；消防通道屋面梁板高支模（梁层高9.9m、板层高20.7m）和屋面挑梁及锁口梁高支模（层高24.05m）。现就此重大危险源编制专项施工方案。53站务楼三层框架梁板模板支撑站务楼三层框架梁截面为250×800mm，支撑层高9.9m，楼板厚120mm。模板支架支撑在地面上。站务楼三层框架梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息KLc1-KLc6楼板混凝土厚度(mm)120梁截面宽度B(m)0.25梁截面高度D(m)0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)1立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)0.45梁底增加承重立杆根数0板底承重立杆横向间距或排距lb(m)1梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)Φ48×3立杆承重连接方式可调托座扣件抗滑承载力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)≤0.5梁模板支架计算高度H(m)9.9是否计算边梁否是否验算地基承载力是模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)16.32考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种速生马尾松弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm)10抗弯强度设计值fm(N/mm2)11抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.2面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)4200三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值(kPa)120基础底面扩展面积(m2)0.25地基承载力调整系数0.4四、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)60梁底方木截面高度(mm)806梁底纵向支撑根数2托梁材料选择钢管(单钢管):Ф48×3梁底木方、木托梁计算方法按两跨连续梁计算五、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向横向设置次楞间距(mm):350主楞竖向根数2对拉螺的直径(mm)M12对拉螺栓水平间距(mm)700第1根主楞至梁底距离150第2根主楞至梁底距离530主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)40次楞高度(mm)60次楞合并根数1站务楼三层框架梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:KLc1-KLc6。73.1参数信息3.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.90；梁两侧立杆间距(m)：0.45；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；3.1.2荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.1.3材料参数木材品种：速生马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；8面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；3.1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；3.1.5梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，530mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；3.2梁侧模板荷载计算按《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；T--混凝土的入模温度，取30.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；9H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.680m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得72.864kN/m2、16.320kN/m2，取较小值16.320kN/m2作为本工程计算荷载。3.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)3.3.1强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/Wf其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=68×1.8×1.8/6=36.72cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：10新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.68×16.32=13.317kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.68×4=3.808kN/m；计算跨度:l=350mm；面板的最大弯矩M=0.1×13.317×3502+0.117×3.808×3502=2.18×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×13.317×0.35+1.2×3.808×0.35=6.726kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.18×105/3.67×104=5.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.3.2挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=13.317N/mm；l--计算跨度:l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=4200N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=68×1.8×1.8×1.8/12=33.05cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.317×3504/(100×4200×3.30×105)=0.975mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.975mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！113.4梁侧模板支撑的计算3.4.1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.726/(0.800-0.120)=9.892kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×6×6/6=24cm3；I=1×4×6×6×6/12=72cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)12弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.111kN·m，最大支座反力R=3.363kN，最大变形ν=0.104mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.11×105/2.40×104=4.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算13次楞的最大容许挠度值:[ν]=380/400=0.95mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.104mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.95mm，满足要求！3.4.2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.363kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)14主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.530kN·m，最大支座反力R=7.483kN，最大变形ν=0.386mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5.30×105/8.99×103=58.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=58.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.386mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.386mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！3.5穿梁螺栓的计算15验算公式如下:N[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号