省施工图审查的其它问题-解答

第1页施工图审查的疑难问题讨论结果（结构专业）二、条文之外的其它问题序号讨论内容掌握原则1设计单位经过分析后是否可采用地勘报告建议范围之外的基础形式？若采用其它基础形式，应补充相应基础型式的勘察资料（有关设计参数）。2同一结构单元采用两种以上桩型有何限制？满足承载力和沉降变形的有关要求即可。3多层工业厂房框架结构,周期折减系数取值问题,按框架结构应取0.6～0.7,而厂房较空旷填充墙较少,是否也应取0.6～0.7范围,取值多少较合适?采用加气砼砌块填充墙时，周期折减系数如何取值？根据实际情况及经验进行折减，可参照《建筑抗震设计手册》（建研院抗震所主编，1994年出版）。加气砼砌块填充墙周期折减系数仍可考照高规规定取值。4当底层层高较大时业主往往要求预留夹层,但也无法知道以后夹层的布局情况,结构专业通常在沿建筑的四周约在层高的一半标高处预设一道梁,这种情况是否一定要求设计按二个模型进行计算取其结果的不利值?只对所提供的图纸文件进行审查。应判断是否出现竖向不规则薄弱层。5框剪结构中往往剪力墙抗震等级高于框架抗震等级而剪力墙的连梁箍筋构造根据高规第7.2.26条第2款要求按框架梁的构造要求采用,这时连梁的抗震等级是按剪力墙来取还是按框架来取?根据软件计算结果配筋时，连梁的钢筋级别是同剪力墙还是同框架梁？连梁的抗震等级、砼强度等级同剪力墙。根据软件计算结果配筋时，连梁在计算模型中不管按“梁”还是“墙开洞”输入钢筋级别均同总信息中梁的钢筋级别。6框架-剪力墙结构建筑,结构计算模型中框架梁与剪力墙连接节点全部采用铰接,是否符合《混凝土高规》JGJ3-2002第8.1.6条的规定:“框架一剪力墙结构中,主体结构构件之间除个别节点外不应采用铰接”。应符合该条文规定，否则无法保证“小震不坏”。7多层建筑采用底部大空间的框架结构，转换层的板厚是否执行GB50011-2001第6.2.12条？转换层的梁顶和梁底均有楼板，是否能折算成一个板厚？视情况而定，局部托柱转换位置相邻板块应加强。转换层的梁顶和梁底均有楼板时属箱形转换，应满足箱形转换的有关要求。8多层建筑采用底部大空间的框架结构，是否执行JGJ3-2002第5.1.12条和第10.1.5条？视情况而定，可以不执行。9工业厂房（钢结构）围护墙体的厚度很多采用200厚，其稳定如何考虑？内嵌于框排架的墙体厚度如何考虑？应按砌体规范规定验算稳定性。10钢结构厂房的吊车梁何种情况下才能作为侧向支撑。不能代替构件稳定性计算所需要的系杆。第2页11高规条文说明中采用100年重现期基本风压大小以60m高为界，用词为“可”，施工图审查中如何把握。一般均以60m高为界，体量、刚度大的建筑可放宽要求，高出60m不多时可按50年重现期基本风压适当放大。12荷载规范条文说明中提出以拟建房屋为中心，2km为半径的迎风半圆影响范围内的房屋高度和密集度来区分粗糙度类别，施工图审查中如何把握？根据周围环境条件判断。13锚杆设计是否要进行裂缝宽度验算。可参照上海市标准《地基基础设计规范》执行。14《全国民用建筑工程设计技术措施》在施工图审查中如何执行。如CECS102：2002第3.4.2条关于有桥式吊车（地面操作）柱顶水平位限值与“全国民用建筑工程设计技术措施”第301页表18.3.9的要求有较大差别，如何掌握。施工图审查时以规范为依据。15由于种种原因，某些设计院对规范中用词为“宜”，“应”的条款基本不予执行，使抗震构造措施大打折扣。如建筑场地为Ⅲ类时，宜按抗震设防烈度8度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。对于“宜”某些开发商不执行。按施工图审查有关文件规定，非强条问题由设计院自行掌握并负责，但涉及安全的问题必须修改。16一些比较规则结构（质量、刚度比较对称），计算结果Tt0.7TX1，按省建设厅[2003]24号文要求需验算双向水平地震作用的扭转效应，与GB50011-2001第5.1.1.3条不大吻合。高层建筑应按建设厅[2003]24号文要求执行。17丁字梁（框梁）的钢筋水平段锚固长度如何理解，是否梁宽应满足要求？若达不到水平段锚固长度要求，计算时应按铰接处理。18工业建筑中，大量采用钢筋砼柱、轻钢屋盖的结构型式，如何正确确定计算简图和执行规范常有争议？应具有明确的计算简图和传力途径。19幕墙层高过大者，往往要求在半层处加设支座，以减小立柱的跨度。该支座的有关图纸和计算书应与幕墙设计同步送审。对于该支座的风荷载计算方法，目前有两种不同看法：一种是主张直接采用幕墙立柱的支座反力；另一种是主张按主体结构的算法，即风荷载体型系数取0.8，且不乘阵风系数。两种计算结果可相差一倍以上。采用幕墙立柱的支座反力。20抗拔桩设计方面的问题：在地下水位较高的单层地下室及门式刚架轻型房屋钢结构厂房钢柱脚刚接的，存在着抗拔桩受力状态，在设计中往往缺抗拔桩抗裂性验算和抗拔静载试验及其配筋做法等要求说明。此外，门式刚架钢柱下面桩承台在Mmax对应N、V组合力作用下，出现抗拔桩受力状态时，桩承台面需配置受拉钢筋的问题。审查时应注意该问题。21多层与小高层建筑较普遍不设置地下室，甚至有个别17～18层高层建筑也不设地下室，地质条件为上部土层往往有较厚软弱淤泥土层，基础目前较普遍采用予应力砼管桩，基础除了桩承台满足规范规定埋置，桩承台之间按一般要求设计基础梁外；未采取抗水平力措施，而桩基设计又不考虑柱或剪力墙底部的水平剪力因素，不仅不符合上部结构按固定端计算假定条件，而且桩基在竖向轴压力与由于水平推力所产生弯矩、剪力作用，桩身结构承载能力也存在较大问题，根据日本阪神地震调查资料报导，有200座建筑物地震震害，其中有50%是由于桩基破坏引起，这个问题要引起设计单位高度重视，否则会给工程留下很大的隐患。基础设计应采取抗水平力措施。第3页22压实填土地基处理问题，有的工程处于部分挖方、部分填方地段，填方地段采用压实填土人工处理地基，其压实填土地基的填料、施工、压实填土的范围以及压实填土地基检验等均未提出具体要求说明。仅注明压实填土的密实度达到95%，地基承载力特征值。其压实填土地基施工质量如何控制，其地基承载力能否达到设计要求等均存在疑义。审查时应注意该问题。23门式刚架钢结构厂房采用天然地基独立基础，基础埋置较深，往往采取基础上做一段钢筋砼柱伸至离室内地面100～150mm、甚至有的工程短柱伸出室内地面以上1000mm左右，与门式刚架钢柱脚刚接或铰接连接。钢门架电算时对钢柱脚支承约束条件不加分析，在设计中对支承短柱也不采取阻止水平位移的有效措施，一律按无水平位移的嵌固端或铰接计算简图进行计算设计。门式刚架是跨变结构，柱脚的水平位移对其内力影响十分敏感，不考虑钢柱脚下短柱顶部水平位移的影响因素，将会给上部钢门架结构带来隐患。在深厚软弱的淤泥土层，钢柱下采用桩基础，也同样存在上述问题，在设计中也要引起重视这个问题。当跨度与柱距都比较大时，门式刚架钢结构厂房边柱的水平剪力有100多kN，柱下通常采用400或500予应力砼管桩的两桩承台，每根桩要承受50～60kN的水平推力，在深厚软弱的淤泥土层，不仅要计算桩承台水平位移对上部结构的影响，而且有必要验算桩基在水平推力作用下其抗弯强度能否满足要求。审查时应注意该问题。24天然地基独立基础带梁板式的地下室底板设计中，地下室底板与柱下独立基础埋置于同一持力层上，结构计算中仅按上部结构荷载全部由柱下独立基础承担，而地下室底板仅按一般地下室底板受荷情况进行设计，实际上整个地下室底板与柱下独立基础在上部荷载作用下，将会一起发生沉降变形共同受力，按上述计算原则进行设计，对柱下独立基础是偏于安全，对底板而言是偏于不安全的，有可能会导致地下室底板承载能力不足而开裂。按照变形协调受力的原理，应当将地下室底板与独立基础连为一体按弹性地基有限元受力分析。也可以采取如下模式：除了柱下独立基础之外，其地下室底板与持力层之间采取褥垫处理措施。这时，底板可不参与独立基础分担上部荷载，而按底板本身承受底板与疏水垫层自重、地下水上浮力、人防等效荷载（有人防时考虑）等进行设计。审查时应注意该问题。25天然地基锥体独立基础设计问题，有的基础设计锥体斜面坡度大于1:3，该锥体部分砼很难振捣密实，现场施工往往是砼自然堆上，采用铲子或抹灰刀拍捣成形，其锥体部分的砼很难达到设计强度要求。故建议：改为阶形独立基础为好。既保证独立基础砼施工质量，又使基础在柱轴力作用下砼局部承压验算容易满足。审查时应注意该问题。26双柱联合基础，按各单柱独立基础计算后，连成双柱联合基础，既不考虑联合基础底面形心与上部竖向恒载合力作用点重合，联合基础在双柱之间又未设置暗梁配筋，设计原则错误，应当避免。构造上宜设暗梁，双柱联合基础外挑部分不大、双柱之间基础顶部可能出现受拉区时应在顶部配筋，双柱联合承台类似。27厂房或影剧院（跨度大，未设双向基础梁），柱基础采用一柱一桩的人工挖孔桩设计，其基础做法与GB50007-2002第8.2.6条文所述的高杯口基础不同，可否参照按JGJ94-94第4.2.5条规定条文说明执行？有待探讨。要满足嵌固条件，可参照按JGJ94-94第4.2.5条规定条文说明执行，未设基础梁时桩身配筋尚应根据实际受力情况加强。第4页28土压力计算问题：地下室周围为淤泥质土层，土压力计算不统一，有的工程按水土合一计算，有的工程按水土分开计算，地下室为永久性建筑物，从安全角度考虑，需统一按水土分开计算，在地下水位以下的土按浮重度取值，且应按静止土压力公式计算。地下室四周回填土材料与回填密实度要加以说明，以避免施工单位采用建筑垃圾土回填。可根据四周土层情况参照GB50007第9.1.10、9.1.11条及其条文说明设计。29地下水压力取值问题：无人防荷载组合时，地下水位应取最高洪涝水位（约相当于室外地面高程）；当与人防荷载组合时，地下水位宜取常水位，并应取两者计算最大值配筋。勘察报告提供的地下水位一般是常水位。审查时应注意该问题。30地下室外墙配筋计算：有的工程外墙配筋计算中，只要外墙带扶壁柱的，不区别扶壁柱尺寸大小，一律按双向板计算配筋，而扶壁柱按地下室结构整体电算分析结果配筋，又未按外墙双向板传递荷载验算扶壁柱配筋。按外墙与扶壁柱变形协调的原理，其外墙竖向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墙的水平分布筋有富裕量。建议：除了垂直于外墙方向有钢筋砼内隔墙相连的外墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较大（如高层建筑外框架柱）之间外墙板块可按双向板计算配筋外，其余的外墙宜按竖向单向板计算配筋为妥。竖向荷载（轴力）较小的外墙扶壁桩，其内外侧主筋也应予以适当加强。外墙的水平分布筋要根据扶壁柱截面尺寸大小，在扶壁柱处可适当另配外侧附加短水平负筋予以加强，外墙转角处也同此予以加强。审查时应注意该问题。31地下室外墙在计算中，有的工程漏掉抗裂性验算。外墙的厚度目前做得比较薄，外墙钢筋保护层比较厚，其裂缝宽度控制在0.2mm之内，往往配筋量由裂缝宽度验算控制。因此，今后工程设计中必须要进行抗裂性验算。审查时应注意该问题。32在电算计算总信息的风荷载计算中，程序内定的结构基本周期T1，有时与上部结构电算基本周期T1有较大出入，会影响风压计算的准确性，应予以人工干预重新修定后电算。请设计单位先对电算总息部分核对无误后，再进行正式电算，以免返工。审查时应注意该问题。33带坡屋面的工程，若坡屋面边梁与阁楼层边梁合一，但又分属两层计算，应将两层弯矩计算结果叠加，作为边梁配筋依据。现有软件无此功能，应人工干预。审查时应注意该问题。34框架－剪力墙结构中一字形两端带端柱的剪力墙，端柱截面尺寸未按JGJ3－2002第8.2.2条第6款规定宜与该榀框架其他柱的截面相同确定，端柱与一字形剪力墙连为整体电算，端柱配筋电算又很小，甚至为零，尤其该端柱的框架梁跨度又大，基本上有的与该方向其他框架梁跨度相同，而剪力墙端柱与纯框架的柱截面尺寸相差一倍至一倍以上，该端柱的配筋量按剪力墙边缘构件纵向钢筋配筋率配置，往往与其他榀框架柱配筋相差悬殊，显然有问题，如何解决有待探讨。应采用可靠的计算模型补充计算。35楼屋面的