泰和枢纽跨线桥支架搭设方案

现浇箱梁满堂支架方案第1页共12页目录一工程概况11、编制依据22、工程概况2二排架设计方案21、箱梁底排架搭设32、门洞排架搭设3三箱梁支撑体系验算31、箱梁底模验算42、胶合模板底木衬板（5cm厚木板）纵肋验算43、横桥向木楞（10cm×12cm方木）验算54、排架验算55、门洞模板下10cm×10cm方木横肋木验算66、门洞方木横肋下40b工字钢纵梁验算77、门洞工字钢下10cm×12cm方木验算78、门洞两侧排架验算8四支架搭设方案91、测量放样准备及基础处理92、支架拼装93、支架预压94、支架使用规定105、支架拆除规定106、支架安全措施107、桥区的防电、防火措施118、材料质量保证措施11现浇箱梁满堂支架方案第2页共12页一工程概况1、编制依据1）《石吉高速新建工程两阶段施工图设计》（C9标段）2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况泰和枢纽跨线桥为现浇后张预应力混凝土连续箱梁桥，本桥平面位于R=2099.302m圆曲线内，处于平曲线范围内的墩台径向布置。全桥为双幅各4跨：18m＋2×28m＋18m，桥梁跨中截面宽18.65×2m，总长92m。梁高1.65m，为单箱四室结构，底宽14.65m，两侧翼板横向宽度均为2m。混凝土标号C50，共2613.86m3。以下支架方案均取单幅桥梁进行计算和验算。二排架设计方案1、箱梁底排架搭设1.1、全桥采用碗扣式钢管满堂支架。一般部位立杆步距0.8m（横桥向）×0.8m（顺桥向），全桥横杆步距1.2m。横桥向排架共23排，排架外侧立面与每排横向排架增设剪力撑加固，以使排架结构静定。1.2、梁底模板采用122mm×244cm×15mm优质木胶合板，侧面进行细刨，以保证结合严密。1.3、模板底纵桥向满铺厚5cm、宽25cm木板，模板与木板间用钉子钉牢，板顶高程均挂线调整，复测核实，以确保模板高程准确。1.4、木板下横桥向为10cm宽×12cm高方木支撑，间距同支架立杆步距。1.5、满堂碗扣支架立杆支撑10mm×12mm方木，立杆高程依靠可调顶托与可调底托进行调整。1.6箱梁腹板侧模支撑体系从内至外依次为：15mm厚木胶合板——5cm×25cm大板——纵桥向5cm×10cm方木间距20cm——横桥向10cm×10cm方木间距同排架间距——横杆碗扣件。1.7箱梁翼板下模板支撑体系由上至下依次为15mm厚木胶合板——5cm×25cm大板——纵桥向5cm×10cm方木——横桥向10cm×10cm方木间距同排架间距现浇箱梁满堂支架方案第3页共12页——碗扣立杆。1.8在左、中、右腹板下排架沿桥纵向各设一道剪力撑，横向每隔2排设剪刀力二道，以保证排架结构静定及排架的整体稳定性。1.9排架基底为压实素土，基础为底部30cm级配砂石，上部25cm厚C25素混凝土刚性扩大基础。级配砂石处理宽度沿桥横向14米，混凝土基础宽度13米。混凝土基础上横桥向每排立杆底托下铺5cm厚25cm宽木板，以增加支架立杆底托的支撑面积，确保排架底部整体受力均匀。2、门洞排架搭设桥梁上跨大广高速公路，交通量大，施工过程中不具备中断交通条件，故在桥梁2＃～3＃、3＃～4＃墩之间搭设4.5m门洞以保证交通通畅。拟建门洞净宽4.5m，净空不小于4.5m。门洞两侧支架采用每边12排30cm×60cm碗扣支架，横杆步距为120cm，与整体排架通过扣件式钢管脚手架连接牢固。门洞上方箱梁底～碗扣支架上依次为：15mm木胶合板箱梁底模――5cm厚×25cm宽大板满铺（顺桥向）－－10cm×10cm方木（横桥向，间距60cm）——9m长40＃b工字钢（顺桥向，间距60cm，共23根）——10cm×12cm方木（间距30cm，同立杆排距）。门洞基础处理同普通段。三箱梁支撑体系验算荷载标准值：1新浇筑钢筋混凝土（含钢筋）自重标准值Q1＝26KN/m3普通段箱梁按保守考虑，自重标准值为2613.86÷2×26÷18.65÷92＝19.81KN/m22模板自重标准值Q2=0.3KN/m23排架杆系自重标准值Q3＝2.5KN/㎡4振捣混凝土时产生的冲击荷载标准值Q4＝2.0KN/㎡5施工人员及设备荷载标准值Q5＝1.0KN/㎡现浇箱梁满堂支架方案第4页共12页1、箱梁底模验算箱梁底模由15mm厚木胶合板构成，其下为25cm宽5cm厚大板纵肋，再下为10×12cm方木横肋，间距同碗扣支架立杆纵距，普通段0.8m。木胶合板底模按单向板验算，取1mm宽板条作为计算单元，计算模型为四跨连续梁。因对于箱梁底模，28m跨梁跨中处为最不利位置，故只验算最不利位置。1）计算参数如下：3225.376/1516/1mmbhW43325.28112/15112/1mmbhI2）强度验算荷载设计值：q＝[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)]×B=0.028N/mm2×1mm＝0.028N/mmmmNqlM17510/250028.010/22max2maxmax/67.4/mmNWM查得规范，容许抗弯强度2/13][mmNfmmax][mf故，强度满足。3）挠度验算按桥梁规范，验算模板挠度时不组合Q4和Q5，故荷载设计值为：q＝1.2(Q1+Q2)×B=0.024N/mm2×1mm＝0.024N/mmmmEIql25.0)25.2819000150/(250024.0150/44max由规范得，容许挠度mml625.0400/250400/][max][故，挠度满足。2、胶合模板底木衬板（5cm厚木板）纵肋验算1）验算参数：木衬板宽度b＝25cm厚度h＝5cm支撑跨度一般段0.8m。惯性矩12/3bhI＝250×503/12＝2604166.667mm4截面矩6/2bhW＝250×502/6＝104166.667mm32）强度验算（按连续梁考虑）：q＝[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)]×B=0.028N/mm2×250mm＝7N/mmmmNqlM44800010/800710/22max2maxmaxN/mm3.4/WM现浇箱梁满堂支架方案第5页共12页查得规范，容许抗弯强度2mm/13][Nfmmax][mf故箱梁底模木衬板强度均满足。3）挠度验算：q＝[1.2(Q1+Q2)]×B=0.024N/mm2×250mm=6N/mmmmEIql7.0)667.26041669000150/(8006150/44max由规范得，容许挠度mml2400/800400/][max][故，挠度满足。3、横桥向木楞（10cm×12cm方木）验算1）计算参数：木楞宽度b＝10cm高度h＝12cm支撑跨度为0.8m，一般段间距为0.8m。惯性矩12/3bhI＝100×1203/12＝1440×104mm4截面矩6/2bhW＝100×1202/6＝240×103mm32）强度验算：q＝[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)]×B=0.028N/mm2×800mm＝22.4N/mmmmNqlM143360010/8004.2210/22max2maxmaxN/mm97.5/WM查得规范，容许抗弯强度2mm/13][Nfmmax][mf故，木楞强度均满足。3）挠度验算一般段：q＝[1.2(Q1+Q2)]×B=0.024N/mm2×800mm=19.2N/mmmmEIql4.0)1014409000150/(8002.19150/444max由规范得，容许挠度mml2400/800400/][max][故挠度满足。4、排架验算因横杆不直接承受竖向荷载，故不验算排架横杆承载力及挠度。排架的整体稳定性验算转化为对单肢立杆稳定性的验算。1）计算参数：采用48×3.5碗扣钢管现浇箱梁满堂支架方案第6页共12页截面积A＝489mm2惯性矩I＝1.215×105mm4抵抗矩W＝5.078×103mm3回转半径i＝15.78mm每米自重＝38.4N长细比05.7678.15/1200/il查表得立杆的弯曲系数744.02）立杆验算：一般段立杆横距与纵距均为Lx=Ly＝0.8m，混凝土自重取保守值，故每根竖杆承受的轴向荷载为N=[1.2（Q2+Q3）+1.4（Q4+Q5）]×Lx×Ly＋1.2Q1×V（V：Lx、Ly段的混凝土体积）N＝[1.2×（0.3+2.5）+1.4(2.0+1.0)]×0.8×0.8＋1.2×26×0.64×1.65＝37786N查得规范，立杆钢材抗弯强度设计值为205N/mm2AN/＝103.86N/mm2﹤[]＝205N/mm2故：稳定性满足。5、门洞模板下10cm×10cm方木横肋木验算1）计算参数：W=167cm3I=833cm4计算跨度l=60cm2）强度验算q＝[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)]×B=0.028N/mm2×600mm＝16.8N/mmmmNqlM60480010/6008.1610/22max2maxmaxN/mm62.3/WM查得规范，容许抗弯强度2mm/13][Nfmmax][mf故门洞模板下10cm×10cm方木横肋木强度均满足。3）挠度验算q＝[1.2(Q1+Q2)]×B=0.024N/mm2×600mm=14.4N/mmmmEIql17.0)108339000150/(6004.14150/444max由规范得，容许挠度mml5.1400/600400/][现浇箱梁满堂支架方案第7页共12页max][故挠度满足。6、门洞方木横肋下40b工字钢纵梁验算1）计算参数：W=1139cm3I=22781cm4工字钢纵梁间距0.6m，计算跨度l=4m工字钢自重线荷载g=73.878kg/m×9.8N/kg=724N/m=0.724KN/m2）强度验算上部每根方木横肋传递给工字钢的集中荷载p＝16.8N/mm2×600mm＝10080N工字钢纵梁上方方木按最不利布置考虑，工字钢强度按简支梁验算，为简化计算，设工字钢上方7根方木集中荷载均在跨中，即P总=10080×7=70.56KN则支反力R=35.28KN故mKNmKNM112.6912724.02/428.35maxMPaWM68.601139/112.69/maxmax查得规范，工字钢容许抗弯强度MPafm215][max][mf故工字钢抗弯强度满足。3）挠度验算按上述简化的计算模型，最大挠度发生在跨中，由集中荷载与工字钢自重线荷载共同叠加产生，计算式为EIglEIlP384/548/43max总E=206×103N/mm2故，求得mm77.3max由规范得，允许挠度为mml10400/4000400/][max][故，工字钢挠度满足。7、门洞工字钢下10cm×12cm方木验算1）计算参数：方木宽度b＝10cm高度h＝12cm支撑跨度为0.3m，间距为0.3m。惯性矩12/3bhI＝100×1203/12＝1440×104mm4截面矩6/2bhW＝100×1202/6＝240×103mm33）强度验算：现浇箱梁满堂支架方案第8页共12页q＝[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q4+Q5)]×B＋1.2g=9.27N/mmMmax=ql2/10=9.27×3002/10＝83430N·mmax＝Mmax/W＝0.35N/mm2查得规范，容许抗弯强度2mm/13][Nfmmax][mf故强度均满足。3）挠度验算q＝[1.2(Q1+Q2)]×B+1.2g=8.07N/mmωmax＝ql4/150EI≈0mm由规范得，允许挠度为[ω]＝l/400=300/400=0.75mmmax][故挠度满足。8、门洞两侧排架验算门洞两侧排架各12排，立杆横距和纵距均为0.3m，横杆步距1.2m