施工电梯进料平台防护搭设拆除方案

I目录一、工程概况………………………………………………1二、编制依据………………………………………………1三、技术要求………………………………………………1四、搭设材料要求…………………………………………2五、施工要求………………………………………………2六、施工程序………………………………………………3七、防护门的使用…………………………………………5八、安全计算书……………………………………………5九、安全技术措施………………………………………18十、文明施工……………………………………………20第1页共23页施工电梯卸料平台及防护门搭设拆除方案一、工程概况二、编制依据1.《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)2.《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）4.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－2011）三、技术要求1、本工程采用SCD200/200TD施工电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架卸料平台架。2、卸料平台基础浇注330mm厚的C35砼。3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近降机侧应高于靠近建筑物侧20～30mm。5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。四、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用φ48×2.8mm的钢管。2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。第2页共23页3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。五、施工要求1、搭设要求⑴相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。⑵纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。⑶纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。⑷连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。⑸卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。⑹扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。⑺挡脚板应铺设在立柱内。2、拆除要求第3页共23页⑴拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。⑵连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。⑶当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。⑷拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。六、施工程序1、施工前的准备⑴卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。⑵应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。2、地基与基础⑴按施工方案做好卸料平台架基础砼，并做好排水措施，防止积水。⑵按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。⑶放置垫板。⑷将底座准确地安放在定位线上。3、卸料平台架的搭设:第4页共23页⑴架体搭设顺序如下：立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→依以上顺序直至施工需要高度。⑵脚手板的铺设在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。⑶挡脚板及防护网的铺设在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。⑷防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。4、卸料平台架的拆除⑴拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。⑵清除架体上的杂物及地面的障碍物。⑶按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。七、防护门的使用只有当吊笼到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护第5页共23页门销后，方可启动施工电梯。八、计算书接料平台脚手架验算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度55.25米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.6米施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹架板，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用钢管脚手架，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。地基承载力标准值100kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:第6页共23页大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.050=0.103kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.667=0.933kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩第7页共23页跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.103+0.10×0.933)×1.8002=0.329kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.103+0.117×0.933)×1.8002=-0.387kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.387×106/4248.0=91.114N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.050=0.086kN/m活荷载标准值q2=0.667kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.086+0.990×0.667)×1800.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.588mm第8页共23页大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.800=0.064kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.800/3=0.090kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.800/3=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.064+1.2×0.090+1.4×1.200=1.865kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:第9页共23页集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.865×1.000/3=0.627kN.m=0.627×106/4248.0=147.572N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.064+0.090+1.200=1.354kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1353.900×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=2.288mm最大挠度和V=V1+V2=2.310mm第10页共23页小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.000=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.036+1.2×0.135+1.4×1.800=2.725kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、接料脚手架荷载标准值:作用于接料脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：第11页共23页(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1=0.107×17.000=1.818kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.800×(1.000+0.300)/2=0.702kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×17.000=0.153kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.213kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×1.000/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载第12页共23页规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.872=0.343kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.213+0.85×1.4×3.600=8.140kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.213+1.4×3.600=8.896kN风荷载设计值产生的立杆