甲苯MSDS

从以上各点可以看出：浮阀塔在蒸汽负荷、操作弹性、效率和价格等方面都比泡罩塔优越，结合本项目实际情况，初步选择浮阀塔。6.1.4浮阀塔的工艺设计提取Aspenplus各塔板上的物性参数，选取塔板上气液相负荷最大的第7块塔板进行手工计算和校核，然后再用CUP-Tower进行软件计算，通过比较来检查计算的正确性。第41块物性参数如表7-4：表6-4浮阀塔塔板参数气相流量Vkg/h液相流量Lkg/h气相密度kg/液相密度kg/混合液表面张力N/m4446294.844252943.62823.37188191109.516090.01270767气相体积流量sVVs/m84.523718819.2336004446294.8436003V液相体积流量sLLs/1.06476m1109.51609360084252943.6236003L1.塔径的计算由于带有降液管，所以溢流式的塔板的塔截面实际分为了两个部分，即气体流通截面和降液管所占截面。若为塔板截面积，为气体流通截面积，为降液管截面积，则：TtfAAAA'12.气体流通截面积的计算塔板的计算中，通常是以泛点气速作为的上限。一般取的0.6-0.85倍，即：fuu)85.06.0(根据索德尔斯和布朗公式VVLfCuV3mL3mTA'AfA可由史密斯关联图查得气体负荷因子C，气液两相流动参数为90.13883816VLSSVL取板间距mHT5.0，板上液层高度mHL08.0，则液滴沉降高度为mHHLT42.0，查史密斯关联图：液相表面张力mN/02.0时的气体负荷因子smC/105.020，由于所处理的液相表面张力为mN/12707670.0，则需矫正：sm/50.095895110.020.012707670.1050.020.20.2则可求得泛点气速为：smCVLf/0.65373718819.2323.3718819-1109.51609095895115.0u取fuu7.0'，即sm/4576.0u'，则可求得气体流通截面积为2S55.114576.084.52uVAm3.塔板面积的确定由于smLS/06476.13初步估计3m左右，根据溢流形式的参考表可以暂时选择双溢流形式。根据经验，可取65.0Dlw，查的弓形降液管的参数图，可取07.0TfAA，125.0DWd，则塔板面积为2T9.1203m0.07-1AA则可求得塔径为3.197m0.785ADT考虑分块塔板固定区域取D=3.2m，符合双溢流选择条件。实际塔截面积22T8.0384m0.785DA实际气体流通截面积2T7.4757m0.07)A-(1A实际适宜气流速率smAVS/934.0u则735.0ufu，在0.6-0.85之间，则塔径计算正确。4.溢流装置溢流装置为双溢流。1.弓形降液管尺寸已知07.0TfAA，125.0DWd得弓形降液管面积弓形降液管宽度为降低气泡夹带，液体在降液管内应有足够的停留时间以使气体从液相中分离出，一般要求不应小于3～5s，而对于高压下操作的塔以及易起泡的物系，停留时间应更长些，为此，必须进行校核。则液体在降液管的停留时间为20.070.7893fTAAm0.1250.475dWDm6.1185fTSAHssL由于停留时间s5，故降液管尺寸设合理。2.流堰尺寸溢流堰长采用平直堰，由于，查液体收缩系数计算图可得，E=1.042，则堰上液层高度owh可由下式计算mlLEhwSow069.0100084.232出口堰高mhhhowLw051.0取降液管低隙处液体流速smuoL/25.0，这降液管底隙高度为：mulLhoLwSO1253.05.浮阀数及排列方式1.a.受液区和降液区：一般这两个区域的面积相等，均可按降液管截面积Af计；2.b.边缘区：在塔壁边缘留出一定宽度的环形区域供固定塔板用；3.c.入口安定区和出口安定区，通常宽度相等；4.d.有效传质区：余下的塔板上有浮阀孔的区域。5.于此处考虑，有经验可知：0.652.47WlDm2.52.5278.6429.06()2.47sWLl6.塔径D900mm，采用分块组装式；7.边缘宽度取WC=0.06m；8.安定区宽度取WS=0.08m；9.根据之前计算可知，降液管宽度为Wd=0.475m。浮阀选用F1重型浮阀，其阀孔为39mm。1.浮阀数初取阀孔动能因数11OF，阀孔气速为smFuV/2.27523.37188191100每层塔板上浮阀数目为：6.15324020udVNS可取N=1533个。2.浮阀排列现按所设定的尺寸画出塔板，并在塔板的鼓泡区内依排列方式进行试排，从而确定出实际的阀孔数。已知降液管宽度mWd475.0，分布区宽度'SW取0.08m，脱气区宽度SW取0.08m，边缘区宽度CW取为0.06m。由于选择的是双溢流塔板，其鼓泡区面积计算如下：rxrxrxrxrxrxAa'sin180''sin18012221222其中mWWDxSd345.12，mWWxsd3175.02'，mWDrC84.12带入数据得2625.5mAa。浮阀的排列方式采用等腰三角形叉排，使相邻的浮阀容易吹开，鼓泡更均匀。取同一横排的阀孔中心距mt075.0'，则相邻两排间的距离为mNtAta0489.0'取mt08.0。按同一横排的阀孔中心距mt075.0'，相邻两排间的距离mt080.0的等腰三角形叉排方式得到最终的浮阀数，如图6-1所示。图6-1可排出阀孔数为1376个，重新衡算一下参数：阀孔气速：smNdVuS/88.5785.0200动能因数：96.1100VuF，在适应的范围8～12内。塔板的开孔率为：%94.13)8.3039.0(1376)(220DdN。根据经验，加压塔的开孔率应，∴塔板设计满足要求。14%4.塔板流体力学验算1.塔板压降塔板压降可用下式计算：ldfhhh临界孔速：smuvoc/824.45.10825.11因阀孔气速smu/88.50大于其临界阀孔气速ocu，故干板阻力计算式为：mguhLvd0521.0234.520本设备的液相为苯与C6到C9组成的混合芳烃，取充气因素45.0，为则板上气液层阻力为mhhhowwl054.0069.0051.045.0由于表面张力引起的阻力较小，此处忽略不计。单板压降：mhhhldf1061.0054.00521.0PaghPLf4.777合理。2.溢流液泛校核为防止降液管液泛现象发生，需控制降液管内液层高度WTdhHH，忽略液面落差的影响，不设进口堰，可利用下式计算：式中muhlLhoLwS00778.0153.0153.0220则mHd2339.000958.01008.0086.0034.0取降液管中泡沫层相对密度为5.0，则有：hhhhHfowwd3255.0)051.06.0(5.0wThH显然，wTdhHH，符合溢流液泛要求。3.液体在降液管内的停留时间ssLHASTf512.6133.06.02138.1可见，所夹带气体可以被释放出。4.雾沫夹带量校核依下面两式分别计算泛点率F，即：bFLSVLVSAKCZLVF36.1或FTVLVSKCAVF78.0'由泛点符合因子图：得143.0FC，并查物性系数表取K=1.0，将以上数据代入上式，得：%7.58'F对于大塔，为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过80%。上两试计算的泛点率都在80%以下，故可知雾沫夹带能够满足)(1.0/)(1.0气液kgkgeV的要求。5.严重漏液校核前面已计算出559.110F可见不会发生严重漏液。5.塔板负荷性能图1.气体负荷下限线对于F1型重阀，因动能因数50F时，会发生严重漏液，因此取50F计算相应的气相流量smNdVVS/1.8545202.过量雾沫夹带线根据前面雾沫夹带校核可知，对于大塔，取泛点率F=0.8，则：bFLSVLvsAKCZLV36.18.0整理变形，得：SSLV3.532885.31雾沫夹带线为直线，由两点即可确定。3.液相负荷下限线对于平直堰，其堰上液层高度how必须要大于0.006m。取how=0.006m，就可作出液相负荷下限线mlLEhwSow006.0100084.232代入数值，则可求得smLS/00211.034.液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于3-5s，取5s作为液体在降液管中停留时间的下限，则smAHLfTS/142.43735.液泛线由公式hhhhHfowwd求得液泛线方程。已知：mhw034.0mhHHwTd2339.0667.03200145.0100084.2SLlLEhwSowldfhhh220597.1153.0SwSLhlLh联立上式整理可得：667.022868.31.2864832SLLVS。现在将五条曲线和操作线统一在VS-LS直角坐标系下绘制可得到如下图曲线。由图可知操作线介于五条曲线之间，且有一定的操作弹性空间，设计合理。图6-2浮阀塔塔板负荷性能图操作线交气相负荷下限线于点A，气相负荷上限线于点B。由此可见，此塔板操作负荷上下限受液相负荷下限线和气相负荷上限线的控制。分别从图中A，B两点读得气相流量的下限Vmin以及上限Vmin，则操作弹性为1.584.527.15minmaxVV现将浮阀塔精馏段塔板工艺设计结果列于表6-5；表6-5浮阀塔精馏段塔板工艺设计计算结果项目数值及说明备注塔径mD/3.2-塔间距mHT/0.5-23323CHCHCHCHCHCH一定条件