外墙脚手架专项施工方案111111

远达▪香榭里（二期）1#、2#、3#楼工程脚手架搭设专项施工方案编制：审核：审批：四川省正基建筑工程有限公司2016年7月1目录一、编制依据··································二、工程概况··································三、采用方法··································四、脚手架材质要求························五、架体设计计算······························六、脚手架搭设方法·····························七、安全管理··································2外墙脚手架专项施工方案一、编制依据：1、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JG130-20115、《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306）6、本工程建筑、结构施工图及现场实际情况。二、工程概况工程名称：远达香榭里二期1#、2#、3#楼项目工程地点：宜宾市宜宾县的城北新区建设单位：宜宾市远达房地产投资开发有限公司设计单位：上海思纳建筑规划设计有限公司监理单位：四川铁兴建设管理有限公司施工单位：四川省正基建筑工程有限公司工程规模：远达香榭里项目二期1#、2#、3#楼位于本项目位于宜宾市宜宾县的城北新区（位于天池路南侧、碑坊街西侧、快速路东侧）。场地三面临街，碑坊街一侧临街面约140米，天池路临街面约190米，快速路临街面长约170米。三、采用方法：根据2009年5月13日中华人民共和国住房和城乡建设部关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》通知的附件二，第四脚手架工程。1#、2#、3#楼采用落地式钢管脚手架和悬挑脚手脚两步3实施，实施如下：1、落地式钢管脚手架1#楼2#楼从车库顶板面开始搭设，1#楼标高达到约42.3米处开始悬挑，2#楼标高达到约45.3米处开始悬挑，3#楼标高达到约42.3米处开始悬挑。2、落地式钢管脚手架外排双立柱钢管，从车库顶板面架设至12米高，加强脚手架稳定性。3、钢管连墙件雅阁按三跨两步执行，并与墙形成井字型牢牢锁定，使脚手架不能里外摇摆。4、悬挑梁选用16#工字钢挑梁，每根长3.5~4.5米。5、每根悬挑工字钢增设12#钢丝卸载绳一根，卸载绳两头各用3道12#绳卡卡牢。6、卸载绳一头固在挑梁末端50mm处，另一头固定在上层楼面砼耳环上。7、挑梁连墙件砼上第五条执行。四、脚手架材质要求1、钢管采用外径为ф48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。材质符合,《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）中的A3钢的技术条件,管材符合《直径5-152mm电焊钢管》（YB242-63）中的甲类软钢管。《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82中普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。42、扣件要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。3、脚手板采用宽厚300mm×50mm厚木板，材质不低于国家的Ⅱ等杉木和松木板，两端使用10～14号镀锌钢丝捆紧。4、安全网采用绿色2000目密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得地方安全部门的许可。五、架体设计计算1#、2#、3#楼搭设落地脚手架不能满足规定，经研究采用搭设落地式脚手架与悬挑脚手架结合的施工方法，根据现场施工条件脚手架搭设1#楼12层以下采用双排落地式钢管脚手架，12层以上采用全悬挑脚手架，共悬挑一次，2#楼12层以下采用双排落地式钢管脚手架，12层以上至20层采用全悬挑脚手架，20层以上至26层采用全悬挑脚手架，共悬挑二次，3#楼11层以下采用双排落地式钢管脚手架，11层以上至17层采用全悬挑脚手架，17层以上至23层采用全悬挑脚手架，17层以上至23层采用全悬挑脚手架，23层以上至29层采用全悬挑脚手架，共悬挑三次。一）双排落地式脚手架本工程外墙脚手架搭设高度按48m计算，并以扣件式钢管（φ485×3.5mm）组合成多立杆双排脚手架，进行整体稳定计算及连墙点抗风强度计算。设Hmax＝45m；φ＝2KN/m2；横距Lb＝1.3m。脚手架竖向间距h＝1.5m，纵向间距L＝1.5m，脚手架与主体结构连接Hw＝2h＝3m，Lw＝3L＝4.5m，脚手板满铺层数为2层,W0＝0.5KN/m2。1、脚手架的整体稳定计算（1）求N（脚手架最底部压杆轴力）：N＝1.2NGK＋1.4ΣNQik＝1.2×（0.442×25/1.5＋1.936）＋1.4×4.95＝18.09KN（2）确定ψ：由Lb＝1.3m；Hw＝3m；查表得λx＝4.62由Lb＝1.3m；Hw＝3m；查表得μ＝24λ＝λx×μ＝4.62×24＝110.88；再查表得ψ＝0.446。（3）验算：0.9N/（ψ*A）＝0.9×18090/（0.446×2×4.893×100）＝37.3（Mpa）；小于0.7×0.8×205＝114.8（Mpa）。因此满足要求。2、连墙点抗风压强度计算：计算基本风压W＝0.75μsμzw0＝0.75×1.25×0.111×1.2×2×0.5＝60.125KN/m2。算连墙点抗风强度Nw＝1.4SwψW＝1.4×0.125×1.0×3×4.5＝2.36＜6.0KN。亦满足要求。二）、悬挑脚手架1悬挑式脚手架工艺流程φ18圆钢→制作→精心预埋→短钢筋加固预埋点→柱、梁板砼浇筑→养护→拆模→16#工字钢安装→拉广线调称平→16#工字钢预埋环处木楔加固→搭设钢管脚手架。2悬挑架材料选择及验算住宅楼1号在15层的砼楼面上安装悬挑工字钢挑架。每道挑架承受13步脚手架的荷载，脚手架用φ48×3.5钢管搭设，立杆横距1.5m，步距1.8m。斜杆采用φ48×3.5钢管。（1）横梁负载计算脚手架每根立杆承受荷载8000N脚手架自重(149×1.8×23.4)、2=3138N单根立管受荷共计11138N化成均布荷载q=11138×5/8000=7N/mmMmax=1/8ql2=1/8×7×80002=5.6×107N•mmQmax=ql/2=7×8000/2=2.8×104N7验算抗弯查表rx=1.05σ=(5.6×107)/(1.05×4.02×105)=133N/mm2f(f=215N/mm2)剪应力I/S=216mmtw=8τ=(2.8×104)/(216×8)=16.2N/mm2fv(fv=125N/mm2)整体稳定性查表φ6=0.76σ=(5.6×107)/(0.76×4.02×105)=183.3N/mm2f（2）挑梁查表I16#工字型钢，IX=1.66×107WX=1.85×105A=3.06×103挑梁承受钢管传来的荷载F=4×11138+0.381×8000(自重)=4.76×104N计算挑梁产生的位移值ΔP=FI3/3EI+FIa(1-1a/3)2EI=[4.76×104×3002×(1500-300/3)/2×105×1.66×107]=16.22mm钢梁外距支座垂直分力N1=ΔP/(l0/EA+L3/3EI)=16.22/(3001/2.1×105×3.06×103+15003/3×2.1×105×1.66×107)=5×104N8挑梁弯距Mmax=(F-N1)l+Fla=(4.76×104-5×104)+4.76×104×300=1.07×107N•mm钢挑梁应力σ=5×104/3×103+1.07×107/1.2×1.85×105=64.5N/mm2f挑梁伸入砼500mm，锚筋2φ18，混凝土局部承压验算5×104N≤1.5×1×215×500×100=1.6×107N（3）斜杆φ89×5钢管，查表得A=1.32×103I=29.8λ=l0/λ=71φ0.884斜杆内力N=5×107/0.707=7.07×104N正应力σ=7.07×104/1.32×103=53.6N/mm2f稳定性σ=7.07×104/0.834×1.32×103=64.27N/mm2f焊缝验收，焊缝厚度5mm，周长89×3.14=27.96mmτf=5×104/5×279.6=35.8N/mm2f1ω悬挑卸料计算一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：90.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.50；钢丝绳安全系数K：8.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平[；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平[；次梁槽钢距(m)：0.58，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00；计算宽度(m)：2.20。二、次梁的计算:次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距0.58m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm，截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷载计算10(1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.58=0.17kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为5.00kN，转化为线荷载：Q2=5.00/4.20/2.20×0.58=0.31kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.17+0.31+0.10)=0.70kN；经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×0.58×2.20=3.57kN。2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，活荷载计算值M=0.70×2.202/8+3.57×2.20/4=2.39kN.m。3.抗弯强度计算其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；11经过计算得到强度σ=2.39×103/(1.05×39.70)=57.34N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2.20×100.00×235.0)=1.06；由于φb大于0.6，按照下面公式计算：得到φb=0.803；经过计算得到强度σ=2.39×103/(0.803×39.700)=74.96N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ[f],满足要求!三、主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm；截面尺寸，b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1.荷载计算12(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.17)=0.33kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力