塔吊施工方案2(0分)

安全生产施工组织设计（专项方案）报审表工程名称：南昌赛维一期1-3铸锭厂房、1-4切片厂房工程编号：致：（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了南昌赛维一期1-3铸锭厂房、1-4切片厂房工程塔吊安装及拆除专项施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查。附：施工组织设计（方案）承包单位（章）江西中恒建设集团公司项目经理日期2009、1专业监理工程师专业监理工程师日期总监理工程师审查意见：项目监理机构总监理工程师日期江西中恒建设集团公司塔吊安装及拆除专项施工方案编制单位：南昌绿地.香颂小区北区工程项目部编制：审核：批准：日期：2009年11月8日一、编制依据：1、南昌南昌绿地.香颂小区北区工程施工图纸2、《建筑结构荷载规范》GB50009-20063、QTZ63（TC5013）塔机产品说明书二、工程概况：南昌绿地.香颂小区北区工程位于南昌市高新区，总建筑面积约15394.69m2，建筑总高度9.6m。剪力墙混凝土结构，主楼一层。该工程由陕西丰宇设计工程有限公司设计，江西省建筑工程建设监理公司监理。根据该工程的施工特点和进度要求及本公司的设备情况，本工程选用QTZ63（TC5013）塔机作为垂直运输工具。塔机基本技术参数如下表：QTZ63（TC5013）塔机主要技术参数表1项目名称单位设计值备注公称起重力矩KN·m760最大额定起重量t6最大工作幅度m50最小工作幅度m3.0最大幅度时额定起重量t6最大起重量时允许最大幅度m50起升高度固定式m40附着式m140a=2时起升机构起升速度倍率a=2a=4速度m/min8.540804.252040相应最大起重量t331.5663整机总功率（不包括顶升）KW35三、塔吊基础设计1.塔吊基础方案分析本工程1层，建筑物地面以上总高度9.6m，对塔吊的基础要求较高，要求单桩竖向承载力较大，因施工场地地质属软弱建筑地基，天然地基难以满足要求。因此，塔吊基础采用混凝土承台，下设钻孔灌注桩支撑，以确保塔吊基础的稳定性。2.塔吊安装位置选择根据本工程在施工中垂直运输工作量较大，施工场地受限制的特点，结合建筑物的高度、结构类型、施工现场环境，综合考虑工期、吊运能力、机械类型等因素，同时为不影响后期地下车库的施工，将塔吊安装位置选择在建筑物南侧，塔吊基础承台边距8轴线1985mm，距C轴线275mm，塔吊平面位置详见附图。4.承台及垫层设计根据对本工程施工场地地质条件分析和塔机使用说明书对塔机基础的要求，承台采用2600mm×2600mm×1600mm(长×宽×高)，C40混凝土浇筑，承台顶部主筋采用16@200/360双层双向均布，底部主筋采用25﹫100双层双向均布,根据土质条件，承台下设100㎜厚C15素混凝土垫层。地脚螺栓采用M36，每2根地脚螺栓底部弯钩内横置一根Q235材质的Φ45×1000圆钢，并与地脚螺栓焊接牢固。地脚螺栓露出承台顶面300㎜，丝扣长120㎜。承台平、立面图、承台钢筋配筋图、地脚螺栓设置图详见附图。5.桩基础设计根据承台尺寸，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心间距1650mm。桩基础采用桩径为Ø550mm钻孔灌注桩，平均桩长18米，桩顶标高－6.200m，桩顶嵌入承台100mm，桩入岩1.5m左右。桩基础配筋：主筋1014，箍筋Ø10@100/200，加强筋414，钢筋笼长9m，主筋保护层150mm。桩基础混凝土采用C25。桩基配筋详见附图。四、塔吊桩基础计算1、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C40，塔身宽度B=2.5m，基础埋深D=1.600m，自重F1=450.8kN，基础承台厚度Hc=1.600m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=2.600m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.550m，桩间距a=1.65m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。3、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+20×Bc×Bc×D)=1.2×(25×2.60×2.60×1.60+20×2.60×2.60×0.00)=324.48kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=0.83m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+324.48)/4+882.00×0.83/(4×0.832)=501.63kN。2.矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=-0.43m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=420.51kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×420.51×-0.43=-357.44kN.m。4、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2；ho──承台的计算高度Hc-50.00=1550.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αs=-357.44×106/(1.00×19.10×2600.00×1550.002)=-0.003；ξ=1-(1-2×-0.003)0.5=-0.003；γs=1--0.003/2=1.001；Asx=Asy=-357.44×106/(1.001×1550.00×300.00)=-767.53mm2。5、矩形承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=501.63kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=2600mm；ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1550mm；λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho，此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处至x,y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=-425.00mm，当λ0.3时，取λ=0.3；当λ3时,取λ=3，满足0.3-3.0范围；在0.3-3.0范围内按插值法取值。得λ=0.30；β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.20；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。则，1.00×501.63=5.02×105N≤0.20×300.00×2600×1550=1.54×107N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6、桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2；A──桩的截面面积，A=2.38×105mm2。则，1.00×501632.73=5.02×105N≤11.90×2.38×105=2.83×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：其中R──最大极限承载力；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:Qpk──单桩总极限端阻力标准值:ηs,ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，γs,νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qpk──极限端阻力标准值；u──桩身的周长，u=1.728m；Ap──桩端面积,取Ap=0.238m2；li──第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称14.0022.001350.00212.0058.002500.00由于桩的入土深度为18.00m,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算:R=1.73×(4.00×22.00×0.80+12.00×58.00×0.80)/1.67+1.64×2500.00×0.238/1.67=1.23×103kNN=501.633kN；上式计算的R的值大于最大压力501.63kN,所以满足要求!五、塔吊稳定性验算1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=450.80(kN)；c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.25(m)；ho──塔吊重心至支承平面距离,ho=68.00(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；Q──最大工作荷载,Q=45.00(kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.67(m/s)；t──制动时间,t=20.00(s)；a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=30.00(m)；W1──作用在塔吊上的风力,W1=7.00(kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.30(kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=32.00(m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=3.00(m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=126.15m(m)；n──塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝119.15(m)；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00(度)。经过计算得到K1=1.178；由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=400.00(kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=1.25(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=68.00(m)；G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)；c2──G2至旋转