古楼公寓超高模板施工方案(B)

古楼公寓B区超高、超大模板支撑施工安全专项方案编制：审核：审批：编制单位:福州铁建建筑有限公司2007年11月26日目录1、工程概况…………………………………………………………12、编制目的…………………………………………………………13、模板支架支撑要求……………………………………………34、安全达标………………………………………………………35、安全组织管理…………………………………………………36、安全技术管理…………………………………………………57、超高模板施工应急预案…………………………………………68、模板拆除………………………………………………………16古楼公寓B区高大模板支撑专项方案1高、大模板支撑设计专项方案1、工程概况厦门古楼公寓位于前埔城市大学东侧，总建筑面积82217.25平方米，地下室1层，地上24/29层，分A区、B区、C1、C2、C3区，A、B区高度为92.8m，C1、C2区的高度为78.8m，结构体系为框架—剪力墙。地下一层为社会停车场，地上一至三层为公交车停车场，四层为商场，五层以上为住宅。编制目的根据建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》、《福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知》及福建省建设厅[2007]32号文和厦质监[2007]14号文要求，为了避免在施工过程中出现各种质量和安全问题，规范施工操作程序，提高超高模板的施工质量，确保施工安全，对超高架体模板方案编制专项施工方案并请专家论证，为超高模板安装提供安全技术指导。2．高大构件计算分析：2.2、二、三层B轴交25-29轴的KL12梁，截面尺寸为600×1300mm；E轴交25-29轴的KL16，截面尺寸为900×1500mm；H轴交25-29轴的KL19，截面尺寸为600×1500mm；J轴交25-29轴的KL22，截面尺寸为600×1200mm；梁净跨为13.6米，集中线荷载为18.0-33.75KN/m，位置详附图一。2.2四层、五层在E、J轴交25轴-29轴的SRC梁1、3，设计标高为16.77m和22.77m处，净跨为13.6m，梁截面尺寸为：SRC梁23—1300×1800mm，集中线荷载为58.5KN/m，SRC梁1—900×1800mm，集中线荷载为40.5KN/m详附图二。2.3、18、20层B轴交25轴-29轴，设计标高为59.17m和64.77m处的SRC梁5，净跨为13.60m，梁截面尺寸为：900×1800mm，集中线荷载为40.5KN/m，详附图三。2.4、B区超高支撑（支撑高度超过8m）的概况B-E轴/25-29轴区域的九、十四层梁面的支撑高度为11.1m，以及区域的二十层梁板的支撑高度为16.7m。综合以上分析：B区900×1500mm、900×1800mm按B区1300×1800mm的梁进行搭设；B区600×1300mm、600×1500mm、600×1200mm等梁按照B区的600×1500的梁搭设支撑。3、1300×1800mm梁相关计算3.1.1、梁底模板采用18厚的胶合板,其力学性能为：抗弯fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大，可不考虑风载影响。3.1.2荷载：底、侧模自重：5×0.018×4.5×1.2=0.49混凝土自重：24×1.3×1.8×1.2=67.4钢筋自重:1.5×1.3×1.8×1.2=4.2施工荷载：1×1.3×1.4=1.8震捣砼荷载：2×1.3×1.4=3.63∑q1=77.5KN/m乘以折减系数0.9，则q2=q1×0.9=77.5×0.9=69.7kN/m3.1.3梁底模承载力计算：按五等跨连续计算，弯矩系数Km=-0.105，挠度系数Kw=0.644,3.1.3.1梁底模弯矩计算：M=-0.105qL2=-0.105×69.7×0.252=-0.29KN.m3.1.3.2梁底模抗弯计算：σ=M/W=（0.29×106）÷（1300×182÷6）=4.1N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底模抗弯可满足要求）3.1.3.3梁底模抗剪计算：V=KVQl=-0.606×69.7×0.25=8.45KNτ=V/A=8450÷（1300*18）=0.360N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底模抗剪满足要求）3.1.3.4梁底模挠度计算：fw=0.644×q2×L4/100EI=0.644×69.7×2004/100×9000×（1300×183/12）=0.13mm＜[fW]=3.0mm（梁底模挠度可满足要求）3.1.4梁底木枋承载力计算：q=q2‘×0.4×0.20=69.7×0.4×0.20=5.58kN/m3.1.4.1梁底木枋弯矩计算计算简图如下：4400400400q=5.58KN/mM=-0.10qL2=-0.10×5.58×0.42=-0.089KN.m3.1.4.2梁底木枋抗弯计算：σ=M/W=（0.089×106）÷（50×1002÷6）=1.07N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底木枋可满足要求）3.1.4.3梁底木枋抗剪计算：V=qc/2=5.58×0.4/2=1.116KNτ=V/A=1160÷（100×50）=0.232N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底木枋抗剪满足要求）3.1.5梁底水平钢管承载力计算：梁底沿梁长立杆搭设纵向间距均为500，梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm，壁厚3.5mm钢管（按3.0mm计算），按五等跨连续梁计算，其力学性能为：截面积A=4.23cm2，重量g=3.64kg/m，截面惯性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4.56cm35则P=q1×0.5=69.7×0.5=34.85kN。因水平钢管只承受0.25P的荷载，故P1=P×0.25=8.7KN/m3.1.5.1梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：沿梁长水平钢管按五跨连续计算，弯矩系数-0.105M=-0.105×P×L2=-0.105×8.7×0.52=-0.23KN.m3.1.5.2梁底水平钢管抗弯计算：σ=M/W=（0.23×106）÷4560=50.4N/mm2＜[fm]=205N/mm2（梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求）3.1.5.3梁底水平钢管抗剪计算：V=-1.281×P=-1.281×8.7=11.14KNτ=4V/3A=1114×4÷（3×423）=3.5N/mm2＜[fV]=115N/mm2（梁底水平钢管抗剪可满足要求）3.1.5.4梁底沿梁长水平钢管挠度计算：挠度系数1.795fw=1.795×P×L4/100EI=1.795×8.7×5004/100EI=1.795×8.7×5004/100×2.06×105×107800=0.4mm＜[fW]=3.0mm（梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）63.2、1300×1800梁底立杆承载力计算：超高支模架（16.7m）立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.7kN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.2×0.16×16.80=3.2kNN=8.7+3.2=11.9kN——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.23W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.546——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度（m）；表1模板支架计算长度附加系数k1步距h（m）h≤0.90.9h≤1.21.2h≤1.51.5h≤2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.0327181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l0=k1k2（h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.064；L0=1.167*1.064*(1500+2*300)=2600L0/i=2600/158=164.6查表φ=0.273б=N/(φ*A)=11900/(0.273*423)=103.1KN/mm2205KN/mm2(满足)模板承重架应尽量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件，梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已浇结构的弯矩。3.3、梁侧模验算梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500新浇砼对模板最大侧压力计算:(1)F=0.22Υt0β1β2v0.5F-新浇砼对模板最大侧压力（KN/m2）Υ-砼重力密度24（KN/m3）v-砼浇灌速度（m/h）,按4m/ht0-砼初凝时间=200/T+15（小时h）T为砼温度，按30度计。8β1-砼外加剂影响系数，不掺外加剂取1.0，掺有缓凝作用的外加剂取1.2.β1=1.2β2-砼坍落度影响系数，坍落度50-90mm时取1.0，坍落度110-150mm时取1.15，β2=1.15F=0.22×24×200×1.2×1.15×40.5/(30+15)=64.77KN/m2模板φ12拉杆按下式计算：A=91mm2σ=205N/mm2P=64.77*0.50*0.50=16.2KN,P1=A*σ=91*205=18.66kNP=16.2KN[P1]=18.66kN则梁模板φ12拉杆间距0.50间距即可。B区600×1300mm、600×1500mm、600×1500mm等梁按照C区的700×1600的梁搭设支撑，其结果是偏于安全的。板底支撑按照C区的板底支撑搭设。3．4、模板面板计算楼板厚180，支撑立杆间距800×800，面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.00×0.18×0.80+0.35×0.80=3.88kN/m活荷载标准值q2=（2.00+1.00）×0.80=2.4kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：9W=80×1.8×1.8/6=43.2cm3；I=80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；3.4.1．强度计算：f=M/W[f]其中f——面板的强度计算值（N/mm2）；M——面板的