京基璧海冲孔灌注桩13桩报告

体育新城碧海居住安置用地项目（北区）项目部试桩报告我部应业主及总包要求分别对体育新城碧海居住安置用地项目（北区）的1#、3#试桩进行了试桩，试桩数据见下表：冲孔桩试桩记录汇总表序号桩机号开孔时间终孔时间第一次清孔时间安装钢筋笼时间第二次清孔时间灌注开始时间灌注结束时间实际桩长入岩层厚度理论浇筑量实际浇筑量充溶系数（%）11号机1#试桩7月18日14:007月26日19:007月26日7:307月26日21:10-11:067月26日14:157月26日17:457月26日22:2028.3M17.27m（碎裂岩）入25M338M31.7131号机3#试桩7月28日7:007月31日9:177月31日9:587月31日15:487月31日17:107月31日22:258月1日00:3019.1M16.27m（入角砾岩）16.5M324M31.6一、试桩超前钻报告与地质勘察报告对比1#试桩超前钻钻孔柱状图显示自然地面标高47.30m至39.80m段7.5m深为含砂粘性土，岩芯呈柱状；39.8m至18.8m段28.5m为角砾岩，角砾主要由砂岩、板岩、大理岩组成，角砾多呈棱角状，岩芯呈柱状、碎块状；18.8m至11.23m（桩底）段36.07m为碎裂岩，主要为变质砂岩、大理岩破碎而成，碎粒、碎斑多呈棱角状，岩芯呈土柱状，局部含碎石。与1#试桩相对应的地质勘察报告ZK34钻孔地面标高48.64m至41.64m段7.0m深为含砂粘性土；41.64m至12.5m段36.1m深为构造角砾岩，角砾主要由变质砂岩、板岩、大理岩组成（即原岩破碎成角砾状），破碎细屑充填胶结、断层泥胶结、泥质胶结。角砾多呈棱角状，角砾中明显可见裂隙等构造痕迹；12.5m至11.23m（桩底）段37.37m为碎裂岩，主要为变质砂岩、大理岩破碎而成，泥质胶结。碎粒、碎斑多呈棱角状，主体排列无序，局部定向排列。从以上土质情况对比岩性基本一致。3#试桩超前钻钻孔柱状图显示自然地面标高45.17m至37.97m段7.2m深为含砂粘性土，岩芯呈柱状；37.97m至21.7m段23.47m为角砾岩，角砾主要由砂岩、板岩、大理岩组成，角砾多呈棱角状，岩芯呈柱状、碎块状。与3#试桩相对应的地质勘察报告ZK36钻孔地面标高48.52m至41.52m段7.0m深为含砂粘性土；41.50m至21.7m段19.8m深为构造角砾岩，角砾主要由变质砂岩、板岩、大理岩组成（即原岩破碎成角砾状），破碎细屑充填胶结、断层泥胶结、泥质胶结。角砾多呈棱角状，角砾中明显可见裂隙等构造痕迹。从以上土质情况对比岩性基本一致。二、试桩施工情况2016年7月18日上午，我部开始对1#试桩桩位进行定位复核，11:30分完成桩基就位、调试，并测设护桶标高为47.50m,自然地面标高为47.30m,下午14:00时开始冲孔施工，7月18日至7月22日上午冲孔施工正常，7月22日下午冲孔深度至26m,达到设计要求深度，准备终孔验收时，接到甲方刘工通知，要求1#试桩再原设计深度（原设计深度为桩长18.00m）基础上再加深10.00m。接到通知我部继续组织施工，至7月25日冲孔施工未见异常，冲孔达到设计深度28.00m桩长，7月26日下午16:35时，我部会同总包方、监理方及甲方各代表组织终孔验收，达到设计及验收规范要求，下午17:40时开始浇筑砼，至晚8:20时浇筑完毕。2016年7月27日，我部开始对3#试桩桩位进行定位复核，完成桩基就位、调试，并测设护桶标高为42.28m,自然地面标高为42.21m,7月28日7:00时开始冲孔施工，7月28日下午冲孔施工发现异常，桩机重锤进尺出现明显加快，凭借多年施工经验，出现了土洞或泥洞（护桶内泥浆页面未见骤降，可排除出现溶洞的可能性），经测量，土洞出现在自然地面下6.8m—9.3m范围，土洞高度约为2.5m高（详见报告），发现异常后我部通知了总包、监理及甲方。7月31日上午，我部会同总包、监理对桩孔进行了终孔验收，孔深度从护桶面下20.6m，满足设计要求。7月31日晚上22:40时开始浇筑砼，至晚0:30时浇筑完毕。三、桩身各段混凝土浇筑情况分析1#试桩每车混凝土浇桩身筑情况见下表：砼车次砼实际方量浇筑深度（测绳测量深度）理论方量各段充盈系数砼浇筑标高桩身入岩情况第一车砼9m35m4.32m32.2911.23m—16.23m入碎裂岩第二车砼8m36m5.18m31.7016.23m—22.23m入碎裂岩第三车砼8m37m6.04m31.4622.23m—29.23m入角砾岩第四车砼7m36m5.18m31.4929.23m—35.23m入角砾岩第五车砼6m34.3m4.32m31.5335.23m—41.23m入角砾岩（部分为粘性土）累计38m328.3m25.0471.7111.23m—41.23m从上表每车砼浇筑砼情况来看，桩的总充盈系数为1.7，远大于设计要求值1.1；而当桩身进入碎裂岩时桩直径出现突变，桩的充盈系数突然增大，说明碎裂岩层段土体极不稳定，或出现了土洞、泥洞，属于典型的熔岩地区经常遇到的状况。3#试桩每车混凝土浇桩身筑情况见下表：（注：3#试桩每车砼都经过总包、监理见证过地磅秤重）砼车次砼实际方量浇筑深度（测绳测量深度）理论方量各段充盈系数砼浇筑标高桩身入岩情况第一车砼7m35.5m4.75m31.6221.7m—27.2m入角砾岩第二车砼7m34.5m3.89m31.9827.2m—31.7m入角砾岩第三车砼6m35.5m4.75m31.3931.7m—37.2m入角砾岩第四车砼4m33.6m3.11m31.4237.2m—40.8m入粘性土累计24m319.1m16.491.6021.7m—40.8m从上表每车砼浇筑砼情况来看，桩的总充盈系数为1.6，远大于设计要求值1.1；而当桩身进入27.2m—31.7m时桩直径出现突变，桩的充盈系数突然增大，说明出现了土洞、泥洞（详见施工报告），属于典型的熔岩地区经常遇到的状况。由于1#试桩出现充盈系数过大，混凝土超灌严重，引起了我司高度重视，故在3#试桩施工浇筑混凝土时，我们对每车砼进行了过地磅秤重，并请了总包方、监理方代表见证每车秤重数量，每车砼重量均满足相关要求（详见砼过磅单）。四、桩充盈系数增大（砼超灌）原因分析1.场地普通存在饱和砾砂层，圆砾层，砾产生坍粉层，富水性大，结构松散，属不稳定土体，冲桩施工时易发生涌砂，坍塌等现象。2.该区域岩石层全风化花岗石为完全风化成粉质粘土，砂土，砾砂状，局部夹有未完全风化的碎石，遇水易膨胀崩解，本土层也是造成冲孔施工充盈系数大的原因之一。3.冲击成孔1#试桩成孔时间为八天半时间，由于一根桩施工时间较长，也是造成塌孔的原因之一。(见冲孔桩试桩记录汇总表)4．冲击成孔桩主要塌孔位置分布在○4-3碎裂岩层，具地勘资料分析，碎裂岩在平面上分布在构造角砾岩两侧，剖面上与构造角砾岩多次交替产出，构造角砾岩的最下部一般为碎裂岩；发育在大理岩上部的构造角砾岩、碎裂岩，因受岩溶水的水位上下交替的影响，水浸软化现象明显，因此冲孔时极易造成孔直径扩大，这是主要原因。5.据地质资料分析，因岩溶水潜蚀、冲刷、淘洗作用局部发育有土洞，构造岩实际也存在不同的风化带，断层泥可视为可~硬塑粘性土；碎裂岩可视为硬塑粘性土~软质岩的全风化岩（因为碎粒、碎斑水浸软化现象明显），因此局部出现的土洞或泥洞时导致砼充盈系数增大的原因之一(见成孔示意图)。6、冲孔桩较深，在灌注桩体混凝土时侧压力增大，会挤密、砾、砂、土导致扩大桩径，也是混凝土充盈系数增大的原因之一。(附示意图)综上所述情况，依据我司多年桩基施工经验，在熔岩地区的构造角砾岩、碎裂岩等复杂地质条件下，冲孔桩施工极易使桩直径明显扩大，桩混凝土充盈系数急剧增大，造成施工难度增大、工程造价经济指标增高、工期延长等现象均属正常，故我司请总包方、监理方、业主方综合考虑该工程桩基工程施工工期、工程造价及结算方式（我司建议桩基工程混凝土工程量按实际发生量按实结算）,以利工程顺利进展。深圳市湛联基础建筑工程有限公司2016年8月4日