传热学-第二章(二).

2.3.1通过平壁的导热本节将针对一维、稳态、常物性、无内热源情况，考察平板和圆柱内的导热。直角坐标系：Φztzytyxtxtc)()()(1单层平壁的导热oxa几何条件：一维大平壁厚度；b物理条件：、c、已知；无内热源c时间条件：0:t稳态导热d边界条件：第一类§2-3典型一维稳态导热问题的分析解0dd22xtxot1tt221,,0wwttxttx直接积分，得：211cxctcdxdt根据上面的条件可得：第一类边条：Φxtxtc)(控制方程边界条件带入边界条件：12121tcttc)(dd1212112Attttqttxttxttt带入Fourier定律ARr线性分布热阻分析法适用于一维、稳态、无内热源的情况2多层平壁的导热t1t2t3t4t1t2t3t4三层平壁的稳态导热•多层平壁：由几层不同材料组成•例：房屋的墙壁—白灰内层、水泥沙浆层、红砖（青砖）主体层等组成•假设各层之间接触良好，可以近似地认为接合面上各处的温度相等边界条件：1110nniittxttx热阻：nnnrr,,111由热阻分析法：niiinniinttrttq111111问：现在已经知道了q，如何计算其中第i层的右侧壁温？第一层：11122111)(qttttq第二层：22233222)(qttttq第i层：iiiiiiiiqttttq111)(2112111hhttqniiiff2mW单位：tf1t2t3tf2t1t2t3t2三层平壁的稳态导热h1h2tf2tf1？？传热系数？多层、第三类边条1单层圆筒壁圆柱坐标系：Φztztrrtrrrtc)()(1)(12一维、稳态、无内热源、常物性：0)dd(ddrtrr第一类边界条件：2211wwttrrttrr时时(a)假设单管长度为l，圆筒壁的外半径小于长度的1/10。2.3.2通过圆筒壁的导热对上述方程(a)积分两次:211lncrctcdrdtr22122111ln;lncrctcrctww)ln(ln)(;)ln(121121212121rrrtttcrrttc第一次积分第二次积分应用边界条件获得两个系数)ln()ln(112121rrrrtttt将积分常数带入通解显然，温度呈对数曲线分布圆筒壁内温度分布：)ln()ln()(121211rrrrtttt212212212211)ln(;1)ln(rrrttdrtdrrrttdrdt•圆筒壁内温度分布曲线的形状？向上凹若0:2221drtdttww向上凸若0:2221drtdttww下面来看一下圆筒壁内部的热流密度和热流分布情况21221mW)ln(ddrrttrrtqwwW2)ln(2211221RttlrrttrlqΦ)ln()ln()(121211rrrrttttrrrttdrdtww1)ln(1221长度为l的圆筒壁的导热热阻虽然是稳态导热，但热流密度q与半径r成反比！4n层圆筒壁•由不同材料构成的多层圆筒壁，其导热热流量可按总温差和总热阻计算mWln21Wln2111)1(111)1(1niiiinwwlniiiinwwrrttqrrLttΦ通过单位长度圆筒壁的热流量单层圆筒壁，第三类边界条件，稳态导热)(2ln21)(222222122111111fwrlwwlwfrltthrqrrttqtthrqmW21ln21212122121121lfffflRttrhrrrhttq通过单位长度圆筒壁传热过程的热阻[mK/W]h1h2多层圆筒壁传热121111211ln211nniiiiffldhdddhttq类似地，可通过球壳的导热推导出2-33，2-34，2-35式2.3.3通过球壳的导热2.3.5变截面或变导热系数的一维问题求解导热问题主要有两种途径：(1)求解导热微分方程，获得温度场；根据Fourier定律计算热流量;(2)对于稳态、无内热源、第一类边界条件下的一维导热问题，可以不通过温度场而直接应用Fourier定律获得热流量。此时，一维Fourier定律：xtxAtΦdd)()(当＝(t),A=A(x)时，xtAΦdd2.3.4带第二类、第三类边界条件的导热实例分离变量后积分，并注意到热流量Φ与x无关(稳态)，得1221)(ttdtttt21)()(21xxxAdxttxtxAtΦdd)()()()()()()(12121212212121tttttttttdttxAdxttttxx当随温度呈线性分布时，即＝0＋at，则2210tta实际上，不论如何变化，只要能计算出平均导热系数，就可以利用前面讲过的所有定导热系数公式，只是需要将换成平均导热系数。§2-4通过肋片的导热第三类边界条件下通过平壁的一维稳态导热：为了增加传热量，可以采取哪些措施?W112121AhAAhttΦff（1）增加温差（tf1-tf2），但受工艺条件限制（2）减小热阻：a)金属壁一般很薄(很小)、热导率很大，故导热热阻一般可忽略b)增大h1、h2，但提高h1、h2并非任意的c)增大换热面积A也能增加传热量在一些换热设备中，在换热面上加装肋片是增大换热量的重要手段肋壁：直肋、环肋；等截面、变截面2.4.1通过等截面直肋的导热l假设：(1)矩形直肋(2)肋根温度为t0，且t0t(3)肋片与环境的表面传热系数为h.(4)，h和Ac均保持不变求：温度场t和热流量分析：严格地说，肋片中的温度场是三维、稳态、无内热源、常物性、第三类边界条件的导热问题。但由于三维问题比较复杂，故此，在忽略次要因素的基础上，将问题简化为一维问题。简化：a宽度l和H肋片宽度方向温度均匀l=1b大、H，认为温度沿厚度方向均匀(/2)/1/h:内部肋厚度方向的导热热阻远小于肋表面上的对流热阻边界：肋根：第一类；肋端：绝热；四周：对流换热求解：这个问题可以从两个方面入手：a导热微分方程，例如书上第59页b能量守恒＋Fourierlaw能量守恒：dxxxΦΦΦdFourier定律：xtAΦcxddxxtAΦxxΦΦΦcxxxxxdddddd22d))((ttPdxhΦdNewton冷却公式：0)(dd22ttAhPxtc关于温度的二阶非齐次常微分方程0)(dd22ttAhPxtc导热微分方程：混合边界条件：0dd000xHxttx时，＝＝时，引入过余温度。令ttconstcAhPm222ddmx则有：关于温度的二阶齐次常微分方程方程的通解为：mxmxecec21应用边界条件可得：mHmHmHmHmHmHeeeceeec0201)(ch)]([ch0)()(0mHxHmeeeemHmHxHmxHm最后可得等截面内的温度分布：xxxxxxxxeeeexeexeex)(th;2)(ch;2)(sh双曲余弦函数双曲正切函数双曲正弦函数稳态条件下肋片表面的散热量=通过肋基导入肋片的热量)(th)(th000mHmhPmHmAdxdAΦcx肋端过余温度：即x＝H)(ch1)(ch)]([ch00mHmHxHm几点说明：(1)上述推导中忽略了肋端的散热（认为肋端绝热）。对于一般工程计算，尤其高而薄的肋片，足够精确。若必须考虑肋端散热，取：H’=H+/2(2)上述分析近似认为肋片温度场为一维。当Bi=h/0.05时，误差小于1%。对于短而厚的肋片，二维温度场，上述算式不适用；实际上，肋片表面上表面传热系数h不是均匀一致的—数值计算2.4.2肋效率与肋面总效率为了从散热的角度评价加装肋片后换热效果，引进肋片效率0ΦΦ基温度下的散热量假设整个肋表面处于肋实际散热量肋片效率＝fmHmHhPHmHmhP)(th)(th00flPl2cAhPm2322HHhHllhHAhPmHc1、等截面直肋的效率23212322HAhHHhmHLLAH肋片的纵截面积影响肋片效率的因素：肋片材料的热导率、肋片表面与周围介质之间的表面传热系数h、肋片的几何形状和尺寸（P、A、H）查得肋效率后，可求通过肋片的散热量：f'00hPHff2通过环肋及三角形截面直肋的导热为了减轻肋片重量、节省材料，并保持散热量基本不变，需要采用变截面肋片，环肋及三角形截面直肋是其中的两种。对于变截面肋片来讲，由于从导热微分方程求得的肋片散热量计算公式相当复杂，因此，人们仿照等截面直肋。利用肋片效率曲线来计算方便多了，书中图2－19和2－20分别给出了等截面直肋、三角形直肋和矩形剖面环肋的效率曲线。例题2-6分析温度及套管的测温误差图2－19图2－20)()()()()(ofoofoffrfofffortthAtthAAtthAtthArfoAAA3、肋面总效率如图2-22所示：由n片类组成的肋化表面，Af：肋片表面积；Ar：两肋片之间的根部表面积；其中，称为肋面总效率。frffrAAAAo2.4.3肋片的选用与最小重量肋片在传热弱的一侧安肋片是为了强化传热，但是安肋后将产生两方面的效果：首先，增加了对流换热的面积，从而减小了对流热阻，强化传热；另一方面，安肋以后增加了通过固体的导热热阻，削弱传热。因此，安肋后是否能起到增强传热的目的就取决于要看总热阻是不是减少了。Bi≦0.25时，安肋有利于强化传热。其中，δ是半个肋厚度。从单位重量散热量最优化分析知，在一定散热量下，最优肋片的截面型线应为抛物线形，鉴于制造工艺方面的考虑，一般选取三角形肋片。hBi2.4.4接触热阻实际固体表面不是理想平整的，所以两固体表面直接接触的界面容易出现点接触，或者只是部分的而不是完全的和平整的面接触——给导热带来额外的热阻当界面上的空隙中充满导热系数远小于固体的气体时，接触热阻的影响更突出——接触热阻当两固体壁具有温差时，接合处的热传递机理为接触点间的固体导热和间隙中的空气导热，对流和辐射的影响一般不大(Thermalcontactresistance）（1）当热流量不变时，接触热阻rc较大时，必然在界面上产生较大温差（2）当温差不变时，热流量必然随着接触热阻rc的增大而下降（3）即使接触热阻rc不是很大，若热流量很大，界面上的温差是不容忽视的13ABcAABttqr13()ABcAABttqr接触热阻的影响因素：（1）固体表面的粗糙度（3）接触面上的挤压压力例：（2）接触表面的硬度匹配（4）空隙中的介质的性质在实验研究与工程应用中，消除接触热阻很重要导热姆（导热油、硅油）、银先进的电子封装材料（AIN），导热系数达400以上5242610Wm2.6410mKW158.4Ccccqrtqr§2-5具有内热源的一维导热问题2.5.1具有内热源的平板导热如果平壁内有均匀的内热源qv，且认为导热系数λ为常数,平壁两边同时与温度为tf的流体发生