混凝土结构上册-计算题框图(很好很强大).

单筋梁截面设计已知：弯矩设计值M，截面b、h、as，材料强度fy、fc求：截面配筋bs20c1s211ξbhfαMαh0=h-asysfbxcf1αAξ有效YN增加截面尺寸或fc或改用双筋梁验算最小配筋率0c1sybhfαAfξ单筋梁截面复核已知：b、h、as、As、fy、fc求：Mu≥Mb＞)0.5ξ(1bhfαM20c1u有效bξξ截面能够抵抗的弯矩Mu求出后，将Mu与截面的弯矩设计值M相比较，如果M≤Mu，则截面承载力足够，截面工作可靠；反之，如果MMu，则截面承载力不够，截面将失效。这时，可采取增大截面尺寸、增加钢筋截面面积As或选用强度等级更高的混凝土和钢筋等措施来解决。h0=h-as)0.5ξ(1ξbhfαMbb20c1ub令双筋梁截面设计◆已知：弯矩设计值M，截面b、h、as和a’s，材料强度fy、fy’、fc求：截面配筋（求As和A’s）bs20c1s2a'11ξbhfαMα按单筋计算Nb令),AAmin(ss)a(hf0.5ξ(1ξbhfαMA's0ybb20c1s),d)AA(dss05501500.)ha(.s)ah(f).(bhfMhbffAAsycycss0201015012取=bysyb0c1sfAfbhfαA验算最小配筋率情况1（As和A’s均未知）h0=h-as已知：M，b、h、as、a’s，fy、fy’、fc、As’求：Ass20c1's0's'ys2α11ξbhfαahAfMα)(syyy0c1sAfffξbhfαA有效)a(hfMA2ax's0ys's力作用点取矩对混凝土受压区压力合令,b＞按As’未知重算'sb2axξξx＜2a’sh0=h-as情况2（已知A’s，求As）验算最小配筋率验算最小配筋率)a(hAf)0.5ξ(1ξbhfαM's0's'ybb20c1u0c1's'ysybhfαAfAfξ双筋梁截面复核已知：b、h、as、a’s、As、As’、fy、fy’、fc求：Mu≥Mb＞)ah(Af)0.5ξ(1bhfαM's's'y20c1u0有效'sb2axξξ)a(hAfM2ax's0syu's力作用点取矩对混凝土受压区压力合令,x＜2a’sh0=h-asT形构件截面设计◆已知：弯矩设计值M，截面b’f、h’f、b、h、as和a’s，材料强度fy、fy’、fc求：截面配筋bs20c1f0ffc1s211ξbhfα)2h(hhb)b(fα-Mα为第一类T形截面，可用b'f代替b按矩形截面的公式计算YN为第二类T形截面ysffhb)fb(cf1αbxcf1αA按单筋截面计算AsY验算最小配筋率h0=h-as0c1sybhfαAfξfhb)fb(cf1αT形构件截面复核已知：b、h、as、a’s、As、As’、fy、fy’、fc求：Mu≥M)2h(hhb)b(fα)0.5ξ(1bhfαMf0ffc120c1u有效bξξY为第一类T形截面，可用b’f代替b按单筋矩形截面的公式计算N为第二类T形截面h0=h-as1、受剪计算截面⑴支座边缘截面（1-1）；⑵腹板宽度改变处截面（2-2）；⑶箍筋直径或间距改变处截面（3-3）；⑷受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（4-4）。ⅠⅡⅠⅡⅠ－ⅠⅡ－Ⅱ（1）仅配箍筋梁的设计计算◆具体计算步骤如下：⑴验算截面限制条件⑵如V0.7ftbh0⑶如0.25fcbh0V0.7ftbh00025.17.0hfbhfVsAyvtsv000.175.1hfbhfVsAyvtsv一般受弯构件集中荷载作用下的独立梁⑷根据Asv/s计算值确定箍筋肢数、直径和间距，并应满足最小配箍率、箍筋最大间距和箍筋最小直径的要求。2、设计计算步骤钢筋混凝土梁一般先进行正截面承载力设计，初步确定截面尺寸和纵向钢筋后，再进行斜截面受剪承载力设计计算。一般先由梁的高跨比、高宽比等构造要求及正截面受弯承载力计算确定截面尺寸、混凝土强度等级及纵向钢筋用量，然后进行斜截面受剪承载力设计计算。截面设计（只配箍筋）（以一般构件为例）已知：剪力设计值V，截面b、h、as，材料强度fy、fyv、fc、ft求：配置箍筋h0=h-asYN增加截面尺寸或fc验算最小配筋率内插,6bh4bhf2.0V,6bhbhf25.0V,4bhw0ccw0ccwV＞0.7ftbh0YN按构造配箍或按最小配箍率配筋按计算配箍chf25.1bhf7.0VsAnsAhsAf25.1bhf7.0VV0yv0t1svsv0svyv0tu先确定箍筋肢数n和单根箍筋的截面积Asv1，再计算箍筋间距syvtsvsvsvffbsA24.0min,截面校核（只配箍筋）（以一般构件为例）已知：箍筋配置情况:n，Asv1，s；截面b、h、as，材料强度fy、fyv、fc、ft求：抗剪承载力Vuh0=h-as5.1fftyvsvN内插6,bh4bhf0.2V6,bhbhf0.25V4,bhw0ccuw0ccuwY24.0fftyvsvYN0025.17.0hsAfbhfVsvyvtu0tubhf7.0Vsinf8.0hsAnf25.1bhf7.0VAy01svyv0t11sb为防止弯筋间距太大，出现不与弯筋相交的斜裂缝，使弯筋不能发挥作用，《规范》规定当按计算要求配置弯筋时，前一排弯起点至后一排弯终点的距离不应大于表中V0.7ftbh0栏的最大箍筋间距smax的规定。（2）既配箍筋又配弯起钢筋梁的设计计算注意：验算弯起钢筋弯起点处的抗剪承载力1）、先确定箍筋，再确定弯起钢筋根据最小直径dmin和最大间距Smax的要求确定sinf8.0hsAnf25.1bhf7.0VAy01svyv0t22sb为防止弯筋间距太大，出现不与弯筋相交的斜裂缝，使弯筋不能发挥作用，《规范》规定当按计算要求配置弯筋时，前一排弯起点至后一排弯终点的距离不应大于表中V0.7ftbh0栏的最大箍筋间距smax的规定。（2）既配箍筋又配弯起钢筋梁的设计计算注意验算弯起钢筋弯起点处的抗剪承载力2）、先确定弯起钢筋，再确定箍筋根据已配的纵筋确定弯筋数量00125.1sin8.07.0hfAfbhfVsnAyvsbytsv0010.1sin8.00.175.1hfAfbhfVsnAyvsbytsv1）已知N、M、l0、fc、fy、fy´。求：As和A´sb'0''012ssycahAfxhbxfeN'0'201'5.01ssbbcsahfbhfNeAbhbhAs%2.0''minbhbhAs%2.0''minysycsfNAfbhfA''01bhAmins当bhAmins取bhAs%2.0'令As和A´s均未知大偏压构件非对称配筋已知：M，N，b、h、as、a’s，fy、fy’、fc、As’求：AsNsyyy0c1sAfffξbhfαA有效)a(hfNe'A's0ys'力作用点取矩对混凝土受压区压力合令,2axsb＞按As’未知重算或按小偏压构件计算'sb2axξξx＜2a’s0s20c1's0's'ysξhx2α11ξbhfα)a(hAfNeα计算h0,ei,e0,,e0i0.3hηe＞否按小偏压构件计算是按大偏压构件计算验算最小配筋率已知A´s，求AsfyAss'sA'sNeie’大偏压构件非对称配筋已知：M，N，b、h、as、a’s，fy、fy’、fc求：As计算h0,ei,e0,,e0i0.3hηe≤否按大偏压构件计算是按小偏压构件计算)ah(f)h5.0h(bhfeNbh002.0maxAs0y0cs])(]/1[[2])(]/1[[])(]/1[[0110'1201'20110'0'0110'0'bhfhafAfbhNebhfhafAhabhfhafAhacbsyscbsysscbsyssαααα)a(hf0.5ξ.ξ(1bhfαNeA's0y20c1sb＜21b)sAs'Ab-12()ah(Af)2xh(bxfeNAfAfbxfNN's0sy0c1sysyc1u和求或令's重新求解ξ和A若x=h0h)ah(f)h.h(bhfNeA,sycs0050，同时取取1hx1)]/1([2)(0'01'201'20'0'habhffAbhfNehahascyscssαα≤b为大偏压构件验算最小配筋率小偏压构件非对称配筋非对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤：（1）由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸b、h；由混凝土保护层厚度及估计钢筋直径确定，。计算和0.3。sa'sa0h0h0e（2）由截面上的设计内力，计算偏心距=M/N。确定附加偏心距,计算初始偏心距aeaieee0（3）由构件的长细比，确定是否需要考虑偏心距最大系数，进而计算。hl/0（4）将与比较来初步判断大小偏心。ie03.0h（5）当时，按大偏心受压考虑。03.0hei'sAsA（7）将计算所得的和，根据截面的构造要求确定钢筋的直径和根数，并绘出截面配筋图。（6）当时，按小偏心受压考虑。03.0hei给定轴向力设计值N，求弯矩设计值MsysybcbAfAfhbfN''01bNN大偏心受压sysycuAfAfbxfNN''1'0''012ssycahAfxhbxfeN21200140011hlheiaioeee0NeM小偏心受压求x求esiahee2求eibNNybsf11ssssycuAAfbxfNNs''1'0''012ssycahAfxhbxfeN21200140011hlheiaioeee0NeM求x求e求eisiahee22、给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值Nu若x≤xb=bh0，为大偏心受压bfeAfeAfeaeaxcsysyss1'''2''''5.0)()('''1)22(eAfexhbxfeAfsyicsy对N作用点取矩sysyc1uAfAfbxfαN)ah(Af)xh(bxfeNAfAfbxfNssycsbysyc0011112)a(hAf)2xbx(hfαeNAfAfbxfαNN's0sy0c1sysyc1ufyAsf'yA'sNeei1fcbxfαc1xe’◆联立求解得和N◆尚应考虑As一侧混凝土可能先压坏的情况e)ah(fA)h.h(bhfNsysc0050e'=0.5h-as'-(e0-ea)，h'0=h-as'若x＞xb=bh0，为小偏心受压s1b1ysy0c1u'sysyb110''s20c12AfAfbhfNeAfeAfcheaabhfc2aaf'yA'sNe0-eae'f'yAsfc)ah(Af)xh(bxfeNAfAfbxfNssycsbysyc0011112N取较小值垂直于弯矩作用平面内的承载力计算当构件在垂直于弯矩作用平面内的长细比l0/b较大时，应按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。这时应考虑稳定系数