C6136数控车床的改造毕业论文

C6136数控车床的改造内容摘要由于C6136数控车床已经使用了3年多时间，其各部分传动零件和电器部分及加工零件所要求的精度c6136都无法达到，故我们要对C6136数控车床进行升级改造使其达到生产精度要求和工艺要求。此次改造主要是对其系统，横向和纵向丝杠的改动及更换步进电机等。关键词：数控机床改造、滚珠丝杠步进电机数控系统步进电机1绪论1.1C6136数控车床的改造方案1.2原C6136数控车床由于使用年份比较长，使用频率比较多故其步进电机内部的磁力圈已经磨损严重导致步进电机丢步严重精度误差严重。故我们要选型更换步进电机。我们知道伺服电机的精度及工作性能要比步进电机好的多，但是为了节约成本我们还是选用步进电机。1.3原C6136的数控系统为GSK928TC现我们改换其升级版本GSK928TCA。GSK928TCA数控系统，采用32位高性能工业级CPU构成控制核心，实现UM级精度运动控制，系统功能及参数比较多我这里就不一一说明了。主要是性能比较稳定，界面显示直观简明，操作方便。1.4原数控车床的丝杆属于滑动螺旋传动，主要缺点就是机械效率低，一般仅为30~60%，与改造后的精度相差很多。数控机床除了具有较高的定位精度外，还应良好的动态间应特征，滚珠丝杠副的特点，传动效率高，一般达到90%以上，通过预紧力可消除丝杠间隙，运动平稳，传动精度高，有可靠性，磨损小，使用寿命长，但制造复杂，成本高。要使系统指令好，有能满足精度要求，本次改造采用滚动螺旋机构。1.5原数控车床的主轴电机功率为3.7KW，在其工作中发现其功率完全不够。车床的切削力不足不可以大刀量进给，导致加工效率不高。故这里我们选用7.5.KW的主轴电机以提高数控车床的切削力和生产效率问题。1.6原C6136数控车床的变频器我们用的是富凌变频器3.7KW。其缺点就是工作性能不稳定，没有自动电压调整导致主轴转速不稳及主轴启动延时比较厉害等。故我们这次选用安邦信AM100-7.5KW变频器380V级其优点就是1具有自动电压调整，自动节能运行，自动限流对运行期间电流自己限制，防止频率过流故障跳闸等优点。1.7由于改动了上述部件故这里我们要考虑步进电动机距角和丝杆导程只能按2标准选择，要达到0.001秒的分辨率的要求，纵﹑横向均要用错齿调隙的齿轮做减速运动。要求改造更新后的C6136数控车床的参数如下：最大回转直径：360MM电机功率：7.5KW快速进给：纵向2.4m/min横向1.2m/min切削速度：纵向0.5m/min横向0.25m/min定位精度：0.015mm运动部件重量：纵向800N横向600N脉冲当量：纵向0.01mm横向0.005m一数控系统的选择1原C6136数控车床使用的是广数GSK928TC数控车床系统，此系统由于使用时间比较长其内部的电器部分已经老化，导致机床在工作中突然停机。严重影响加工质量与人身安全。现在我们更换成GSK928TC的升级版本GSK928TCA，GSK928TCA具有以下特点：1Z、X、Y三轴控制，两轴联动，可控Y轴或伺服主轴，0.001mm（即μm级）插补精度，系统切削速度可达15000mm/min；定位最高快速速度输出可达30000mm/min。2圆弧加工的最大半径可达1000m。3加工性能好：系统输出脉冲平稳、均匀，加工后工件表面波纹均匀细腻、衔接处无顿痕。4高效加工与灵活的实时检测并行执行处理机制；程序段间过渡不占时间；辅助指令与定位指令可以同步执行；灵活应用系统的语句编程功能，能有效提升综合效率和安全性。35最大限度的安全措施：提供了多种有关安全方面的参数选项，确保安全使用；具有双重软限位保护功能等。具体参数这里不详细说明了，主要选择此系统是因为价格相对比较便宜，工作性能比较稳定。还有就是其系统界面与GSK928TC基本一致方便操作人员快速熟悉掌握。一滚珠丝杆的选型与计算1我们现在要计算一下纵向丝杠的进给牵引力Fm：纵向进给的综合型导轨采用三角型或综合导轨:Fm=kFx+f(Fz+G)（3.1）式中:Fx,Fy,Fz,—切削分力(N):G-移动部件的重量(N)f—导轨上的摩擦系数,随导轨形式而不同K考虑颠复力距影响的实验系数.f=0.16则Fm=1.15×877.5+0.16(3510+800)=1698.75N再计算一下最大动负载C:C=3LfwFm（3.2）选用滚珠丝杠副的直径d.时必须保证在一定轴向负载作用下.丝杠在回转100万转后,在它的滚道上不产生点蚀现象.这个轴向负载的最大值称为该滚珠丝杠能承受的最大动负载C可用C=3Lfw.Fm（3.3）L=61060nT（3.4）n=01000LVS4（3.5）式中滚珠丝杠导程L=6mm.可取最高进给速度的(1/2~1/3)此处VS=0.5×0.5=0.25m/minT:使用寿命按15000h计算L:寿命以106转为1单位Fw:运转系数，按一般运转取fw:12~1.5取fw=1.3N=625.01000=42r/minL=61060nT=610150004260=38小时C=3L.fw.FmC=338×1.3×1698.75=7508.47计算出以上数据后查一下精密机床配件系列-山东济宁选取滚珠丝杠公称直径为φ40选用的型号为CDM4006-2.5作为纵向丝杆因为其额定动载荷15470N,所用强度足够用。2现在算下纵向丝杆的定位精度：最大牵引力为1698.75N,支承间距L=1700mm丝杠螺母及轴承均采用预紧,预紧力为最大牵引力为1698.75N.公式如下：ΔL=EFLFm0.:Fm工作负载(N)L.:滚珠丝杠L=6mmE:材料弹性模数对钢E=20.6×106(N/mm2)F:滚珠丝杠面积mm2F=1/4πD2=1/4π×402=1256m△L=0.1256106.20673.169860.394×104mm25再算滚珠丝杠总长度上拉伸或压缩的变形量δmmδ=0.394×10-4×L/6=0.011对滚珠丝杠经过预拉拉伸,拉压刚度可提高4倍其实际变量=1/4×0.011=2.75×103mm3=0.00756mm定位精度0.015mm计算值满足改装所需要求，顾纵向丝杆选择型号CDM4006-2.5的丝杆。2计算横向丝杠进给牵引力Fm：横向导轨为燕尾形导轨其计算公式如下:Fm=KFx+f(Fz+2Fy+G)式中K:考虑颠复力矩的影响实验系数K=1.4f:导轨上摩擦系数为f=0.2,G移动部件重量G=600NFm=1.4×702+0.2(1755+2×438.75+600)=1629.3N3．计算最大动负载(N)n=01000LVS.=45.025.01000=31.25L=6101500025.3160=28.125C=3125.28×1.2×1629.3=5865.48N得出以上数据后查精密机床配件系列丛书山东济宁选用滚珠丝杠为CDM2504-2.5其额定的动载荷为6638d=25mm1d=24.5mm循环列数为1×2.5×2Coa=16826螺旋导程角r=Dparctan=arctan2514.34r=2°55选择精度等级为3级。其数据满足横向丝杆要求。得知以上数据后算出横向丝杆的定位精度：已知横向进给最大牵引力为2612.1N支承间距L=450mm因丝杠长度较短不需要预紧6滚珠丝杠的拉伸或压缩变形量△L=EFFmL=26254/106.2043.1629=0.6448×104滚珠丝杠经过预拉伸=1/4×0.007254=0.00183=0.0054小于定位精度定位精度为0.015mm计算值满足改装要求，所以横向丝杆我们选用CDM2504-2.5。二步进电机的计算与选型：1纵向步进电机力矩计算机床在不同工况下,其所需要的转距不同,下面分别按各阶段计算快速空载启动时所需要的力矩起M起M=Mmax+Mf+M0（3.8）式中:M起-快速空载启动力矩(N.m)Mmax-折算到电机轴上的加速力矩(N.m)Mf-折算到电机轴上的附加摩擦力矩(M.m)起动加速时间ta=30msMmax=J.e=Jtan60max2×102nmax=360..maxpbVJ—传动系统折算到电机轴上的总等效转动惯量(Kg.cm2)ε—电机最大角加速度nmax-电机最大转速(r/min)p—脉冲当量b—步进电机的步距角nmax=360..maxpbv=36001.075.02400=500r/min7Mmax=2310)10302/60(5009.28=504.4N.cm摩擦力矩Mf(N.m)Mf=iLF200=iGLf20'F.—导轨摩擦力(N)了发G运动部件总重量(N)i—齿轮降速比按i=Z1/Z2计算η—传动链总效率一般η=0.7~0.85取0.8Mf=25.18.026.080016.0=12.22N.cm附加摩擦力M0M0=)`1(20.02iLFP式中FP0-滚珠丝杠预加载荷一般取1/3FmFm为进给牵引力(N)L0—滚珠丝杠导程(cm)N—滚珠丝杠未预紧时传动效率94.24%M0=)1(20.02iLFP=)1(2003/12iLFmM0=)9.01(25.18.026.073.16983/12∴起M=Mmax+Mf+M0=504.4+12.22+10.28=526.9N.cm(2)快速移动时所需力矩快M快M=Mf+M0Mf=02)('LiGFZf=6.025.18.02)8003510(16.0=65.88N.cm(3)最大切削力负载时所需力矩切M切M=Mf+M0+Mt8Mt=iLF20.max式中Fmax-进给方向上的切削力取Fx=877.5NMt-折算到电机轴上的切削负载力矩(N.cm)Mt=25.18.026.05.877`=83.84(N.cm)切M=Mt+M0+Mt=65.88+10.28+83.84=160N.cm从上面可以看出起M,快M,切M,三种情况下,以快速空载时所需力矩最大,以此项工作为选步进电机的依据2步进电机的选择：对于工作方式为五相十拍的步进电机Mjmax=maxM=526.9/0951=554.048查表选用130BF001型直流步进电机的最大静转距为930N.cm，满足改装要求。3横向步进电机力矩的计算：机床在不同工况下其所需的转距不同,下面分别按各段计算1.快速空载起动时所需的力矩M起起M=Mmax+Mf+M0Mmax=J.e=J×21060max2tannmax=360maxpbV=360005.075.01200=500r/minMmax=2.414×32103060105002=42.1N.cm折算电机轴上的摩擦力力矩MfMf=iLF200=3/514.324.060016.0=4.58N.cm附加摩擦力矩M0M0=21(20.0iLFP)=21(3/58.023/1Fm)9=)9.01(3/58.023.16293/12=11.07NcmMmax=42.1+4.58+11.07=57.75N.cm(3)快速进给时所需力矩M快快M=fM+M0Mf=iGfiLF2'200=4.58N.cmM0=1/3Fm/2paini(1-n2)=11.07N.cm快M=4.58+11.07=15.65N.cm(4)最大切削负载所需力矩M切切M=Mf+M0+MtMt=itF200=3/58.014.324.0702　　=33.4N.cmMf=iLF200=2)('GFZf=3/58.014.32)600175516.0（17.96N.cmM切=33.4+17.96+11.07=62.43N.cm上面计算可以看出起M,快M,和切M三种工况下,以最大切削负载所需力矩切M作为选用电机的依据当步进电机为五相十拍时=切M/MmaxMjm