danpai脚手架方案

脚手架计算书及安拆方案第1页共7页1.简述本工程为朝阳市建筑工程有限公司建设，朝阳市龙城区人民法院审判庭，建筑层数为框架六层，局部七层，总高为25.50m（包括局部七层），本工程拟采用单排落地式钢管扣件脚手架作为防护架子。2.落地式外脚手架（1）材料的选择和要求。本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用Φ48×3.5的钢管，扣件连接，所用管件，扣件必须符合标准规定：钢管有弯曲，压偏等缺陷的不得使用，扣件不得有裂纹，气孔，疏松，砂眼等缺陷，扣件转动灵活，当扣件夹紧钢管时开口出最小距离不小于5CM，扣件防止锈蚀；（2）落地式外脚手架的地基处理。1）搭设场地表面用素土夯实找平，上面铺木板，长度3M平行于墙面放置；2）立杆底部安装混凝土底座，底座外径尺寸200*200*1503）立杆底部距地面20CM处，设置丛向和横向扫地杆。（3）杆件布置1）脚手架搭设高度为24M,采用单立杆，立杆的纵距为1.5M，横距为1.2M。（局部加上一步架即局部七层）2）脚手架立杆接头：立杆接头与相近横杆的距离不宜大于步距的1/3.3）横杆接头:横杆接头与相近立杆距离不宜大于杆间距的1/3.4）立杆,横杆必须采用对接方式.(4)架体与建筑结构拉结1)连墙杆按二步三跨设置,竖向间距3.0M,水平间距4.5M.2)拉结点必须用钢管扣件与预埋件连接.采用水平拉结或斜拉结.(5)剪刀撑的设置.1)剪刀撑的设置采用纵向间断设置,每组剪刀撑跨越立杆根数为5根(不小于6M),斜杆与墙面夹角在45’~60’之间;2)剪刀撑斜杆的接长,均采用搭接长度不小于0.5M,设置2个旋转扣件.(6)脚手架架体封闭及外防护。1）脚手架首层设置平网，以上每隔十米再设置一道平网。2）脚手架从低到顶连续设置密目式安全网实现全封闭。（7）脚手架搭设顺序。摆放扫地杆——逐根树立立杆并与扫地杆扣紧——装第一步横杆并与各立杆紧扣——安第二步横杆——加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆紧扣（在装设连墙杆后拆除）——安第三，四步横杆——安连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——挂立网维护。3.脚手架拆除安装措施（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高处作业人员必需戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。（3）拆除顺序应遵循由上而下，先撘后拆，后搭先拆的原则。即先拆剪刀撑，横杆，立杆，要一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣，然后拖住中间，再解端头扣。（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后拆抛撑。脚手架计算书及安拆方案第2页共7页（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。（7）拆下的材料，应用绳索拴住，利用吊车下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。（8）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清除后方可离开。一、参数信息:1.脚手架参数搭设高度为24米，搭设尺寸为：立杆的纵距为{1.5}米，立杆的横距为{1.50}米，采用的钢管类型为{φ48×3.5}；横杆与立杆连接方式为扣件连接；取扣件抗滑承载力系数为{0.80}；连墙件采用{二步三跨}，竖向间距{3.0}米，水平间距{4.5}米，采用{扣件连接2.活荷载参数无活活荷载3.风荷载参数本工程地处{辽宁朝阳}，基本风压为{0.45}kN/m2；风荷载高度变化系数μz为{0.84}，风荷载体型系数μs为{0.645}；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):{0.1394}；安全设施与安全网(kN/m2):{0.010}；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):{0.038}；5.地基参数地基土类型:{素填土}；地基承载力标准值(kpa):{135.00}；立杆基础底面面积(m2):{0.30}；地面承载力调整系数:{0.40}。脚手架计算书及安拆方案第3页共7页二、横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算.1.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×{0.038}×{1.5}2={0.010}kN.m；支座最大弯距计算如下:支座最大弯距为；M2max=0.267×2.026×1.5=0.811kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max({计算数据}×106×{计算数据}×106)/{计算数据}={计算数据}N/mm2；=0.822×106/5.80.0=161.740横杆的最大弯曲应力为σ={161.740}N/mm2{计算数据}横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，{计算数据}2.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。其中：静荷载标准值:q1=13.632kN/m；最大挠度计算值为：脚手架计算书及安拆方案第4页共7页V=0.677×{计算数据}×{计算数据}4/(100×2.06×105×{计算数据})={计算数据}mm；V=0.677×13.632×1.84/(100×2.06×105×0.026=1.745横杆的最大挠度{1.745}mm横杆的最大容许挠度{1400}/150={9.3}mm小于10mm，满足要求。四、扣件抗滑力的计算:旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数{0.8}，该工程实际的旋转承载力取值为{6.400kN}。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取{6.40}kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500=0.058kN；荷载的设计值:R=1.2×0.058=0.0696kN；{计算数据}R小于6.40KN,单扣件抗滑载力的设计计算满足要求。五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为{0.1394}NG1=[{计算数据}+({计算数据}×{计算数据}/2)×{计算数据}/{计算数据}]×{计算数据}={计算数据}；即[0.1394+(1.20×2/2+1.5×2)×0.038/1.50]×（46.00-20.00）=6.420(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；{0.010}NG2=0.010×1.5×46.00=0.690kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2={计算数据}kN；即6.420+0.690=7.110kN风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.645=0.171kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为脚手架计算书及安拆方案第5页共7页Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×{计算数据}+0.85×1.4×{计算数据}={计算数据}kN；即1.2×7.11+0.85×1.4×0=8.532kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×{计算数据}×{计算数据}×{计算数据}2/10={计算数据}kN.m；即0.85×1.4×0.171×1.500×105002/10=0.069kN.m六、立杆的稳定性计算:{计算数据}考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=13.855kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.530；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.651m；长细比:L0/i=168.00；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.251立杆净截面面积：A=4.89cm；立杆净截面模量(抵抗矩)：W={5.08}cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm；σ={计算数据}/({计算数据}×{计算数据})={计算数据}N/mm2；即13855.404/(0.251×489.000)=126.378N/mm2立杆稳定性计算σ={计算数据}N/mm2{计算数据}立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，{计算数据}七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K={计算数据}+{计算数据}+{计算数据}={计算数据}kN；即NG2K=NG2+NG3+NG4=1.110kN脚手架计算书及安拆方案第6页共7页每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)={计算数据}/(1.4×0.85)={计算数据}kN.m；即0.069/(1.4×0.85)=0.058kN.mHs=({计算数据}×{计算数据}×10-4×205.000×10-3+0.85×1.4×({计算数据}+{计算数据}×{计算数据}×10-4×{计算数据}/{计算数据}×10-6)))/(1.2×{计算数据})={计算数据}m；即(10.251×4.890×10-4×205.000×10-3-【1.2×1.110+0.85×1.4×(4.050+0.251×4.890×0.058/5.080)】/(1.2×0.139)=103.742m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]={103.742}/(1+0.001×103.742)={93.991}m；[H]={计算数据}和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]={50}m，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk={0.171}kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw={13.500}m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0={5.000}kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw={3.226}kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0={8.226}kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i={300.00}/{15.800}的结果查表得到φ={0.949}，又：A={4.89}cm2；[f]=205.00N/mm2；脚手架计算书及安拆方案第7页共7页连墙件轴向承载力设计值为Nf={计算数据}×{计算数据}×10-4×205.000×103={计算数据}kN；即0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kNNl={计算数据}《{计算数据}Nf={计算数据},连墙件的设计计算满足要求。即8.226小于95.133连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl={计算数据}{计算数据}{计算数据}的抗滑力{计算数据}kN，{计算数据}即Nl=8.226小于双扣件的抗滑力16.0kN满足要求。九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足地基承载力设计值:fg=fgk×kc=54.000kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=135.000kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4000；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=46.185kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.855kN；基础底面面积：A