250T履带地基计算书

顶板行走250吨履带吊对混凝土结构影响250吨履带吊车空载为212.4吨，履带接地长度为7.8米，宽度为1.12米，则每条履带下压力为G/LB=212.4×9.8/（2×7.8×1.12）=119.1kPa。根据设计图纸，顶板考虑的超限荷载为满布20kPa，验算土建结构承载力时，考虑的原则如下：○1吊车荷载产生的内力不大于超限荷载（施工荷载）产生的内力，适用于梁；○2吊车荷载所产的内力远小于结构的极限承载力，适用于板。顶板厚度基本为500mm，最大单向板块尺寸为4.5m×20.5m，当计算楼板受力时，分为两种工况，履带垂直板跨与平行板跨。（一）履带垂直板跨（履带横轨向行走）当履带垂直板跨时，履带接地长度为7.8m，板跨为4.5m，最不利情况为两条履带均处于板跨中，考虑到履带中心间距为6.4m，实际最不利情况为一条履带处于板跨中，如下图所示。单跨内荷载为11.8kPa，满足设计20kPa超限荷载要求。吊车横轨向行走示意图（1）楼板承载力验算根据《建筑结构荷载规范》(50009-2012)附录B中相关条文，当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b为（下图所示）：①当cycxbb，lbcy2.2，lbcx时：lbbcy73.032②当cycxbb，lbcy2.2，lbcx时：cybb式中l—板的跨度cxb—荷载作用面平行于板跨的计算宽度；cyb—荷载作用面垂直于板跨的计算宽度；而hsbbtxcx2=1120mm，hsbbtycy2=8300mm。式中txb—荷载作用面平行于板跨的宽度；tyb—荷载作用面垂直于板跨的宽度；s—垫层的厚度，实际为铺设钢板厚度，计算中暂不考虑；h—板的厚度，为500mm。根据以上条文，cybb=8300mm。单向板上局部荷载的等效均布活荷载eq，可按下式计算：2max8blMqe式中l—板的跨度，取为3.1m；b—板上荷载的有效分布宽度；maxM—简支单向板的绝对最大弯矩，其值为661kN.m。2max8blMqe=21.33.86618=66.3kN/m2。吊车等效荷载产生的每米宽度弯矩值2211.33.668181qlM=79.6kN.m。楼板自重产生的每米宽度弯矩值mkNglM151.315.0258181222吊车与混凝土楼板自重组合后的弯矩值：mkNMMM44.1292.14.121查看楼板配筋及混凝土强度等级，板跨方向为上下直径为25的Ⅲ级钢，间距为150，混凝土强度为C50，则1米宽板带可承受的极限弯矩610)60500(2945360)(ssyuahAfM=466kN.m，远大于129.44kN.m，满足!（2）梁承载力验算对于梁而言，最不利情况为履带吊位于次梁上，受力荷载大小为119.1×1.12=133.4kN/m，位于梁跨中，此时次梁受力模型如下图所示。吊车荷载下次梁受力图（kN/m）吊车荷载下次梁弯矩图（kN.m）根据设计图纸，每根次梁承受板宽4.5米范围内的荷载，则次梁承担的超限荷载为20×4.5=90kN/m，单根次梁在超限荷载下的计算模型如下图所示。超限荷载下次梁受力示意（kN/m）超限荷载下次梁弯矩图（kN.m）根据以上即如果可知，在吊车荷载下次梁最大弯矩为2538kN.m，小于超限荷载所产生的弯矩3152kN.m，满足!（二）履带平行板跨（履带顺轨向行走）当履带平行板跨时，履带接地长度为7.8m，板跨为4.5m，则吊车始终至少跨越两根梁，此时板跨取净跨为3.1m，履带宽度范围1.12m楼板承受荷载为119.1×1.12=133.4kN/m，1.12m为履带宽度，按简支板计算跨中最大弯矩2211.34.1338181qlM=160.2kN.m。楼板自重产生的每米宽度弯矩值mkNglM151.315.0258181222；吊车与混凝土楼板自重组合后的弯矩值：mkNMMM8.2422.14.121；查看楼板配筋及混凝土强度等级，板跨方向为上下直径为25的Ⅲ级钢，间距为150，混凝土强度为C50，则1.12m宽板带可承受的极限弯矩为：610)60500(3436360)(ssyuahAfM=544kN.m，远大于242.8kN.m，满足！吊车顺轨向行走示意图当履带平行板跨时，顶板受荷载传递至结构横轨向主梁与次梁，较为不利的情况如上图所示，此时吊车行走荷载由两根次梁承担，偏于保守计算，吊车压力按集中力计算，每点荷载为212.4×9.8/4=520.38kN，单根次梁不利受力如下图所示。吊车荷载下次梁受力图（kN）吊车荷载下次梁弯矩图（kN.m）根据设计图纸，每根次梁承受板宽4.5米范围内的荷载，则次梁承担的超限荷载为20×4.5=90kN/m，单根次梁在超限荷载下的计算模型如下图所示。超限荷载下次梁受力示意（kN/m）超限荷载下次梁弯矩图（kN.m）根据以上即如果可知，在吊车荷载下次梁最大弯矩为2618kN.m，小于超限荷载所产生的弯矩3152kN.m，满足!七、中板行走80吨汽车吊对混凝土结构影响中板厚度为400mm，板底配筋最小为Φ20@150。中板构件拼装采用80吨汽车吊（汽车吊前4后8共12个车轮），车辆自重54800kg，考虑动力系数1.1，最终质量60280kg，按下图最不利考虑，假设所有车重集中在4个轮子，每个轮子重量10570kg，轮胎的着地宽度及长度取为150×100，轮距1800mm，轴距取：1350mm。选择最大跨度4500单向板计算，楼板厚h=400mm，保护层c=50mm。当局部荷载作用面长边垂直于短边板跨时，简支板荷载的有效分布宽度为（4轮作用在板跨中，见下图）根据汽车吊轮压，即可以通过《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中附录C楼面等效均布活荷载的确定方法，计算出由于吊车在楼面上行走时，楼面所产生的均布活载。吊车最不利荷载布置根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中附录Cmmsbbtycy5504001504002mmsbbtxcx5004001004002mmlbbcy3652450073.05503273.032mmebb2501135021365221221'短跨最大弯矩mkNmkNM9.16558.1105max222max/2.265.4501.29.16588mkNbLMqe简支单向板单位宽度均布荷载下的跨中mkNlqMe3.665.42.268181221楼板自重产生的每米宽度弯矩值mkNglM3.255.414.0258181222吊车与混凝土楼板自重组合后的弯矩值：mkNMMM2.1232.14.121260max1086)50400(3609.0102.123mmhfMAyss楼板实际最小配筋以C20@150为主，实际配筋As2093mm21086mm2，满足！