2005土力学期末考题B

11.孔隙率：土中孔隙体积与土总体积之比。2.液性指数：PLPL，w、Pw、Lw分别为含水量、塑限、液限。3.临塑荷载：地基中刚刚出现破坏点时所对应的荷载。4.被动土压力：挡墙向土体位移或转动时，作用在挡墙上的土压力的极限值。5.超固结土：对粘性土地基，前期固结压力大于当前竖向自重应力的土。1.与粒径组成相比，矿物成分对粘性土性质的影响更大。（0）2．灵敏度是反映砂土结构性的重要指标。（x）3．在土体变形计算时，通常假设土粒是不可压缩的。04．压缩系数越小，土的压缩性越高。（x）5．在固结开始后，饱和粘土层与透水层接触面处的超孔隙水压始终为零。（0）6．饱和粘土不排水剪的强度线（总应力）是一条水平线。（0）7．临塑荷载是指塑性区最大深度等于基础埋深时所对应的荷载。（x）8．若墙背光滑，则无法得到库仑土压理论中的力矢三角形。（x）三、单项选择题（每题2分，共30分）1．对粒径分布曲线，下列说法中，C是正确的。A.uC越大，表示颗粒越均匀B.cC越大，表示颗粒越均匀C.cC过小，表明中间颗粒偏少D.uC越大，中间颗粒越多2．使粘性土具有可塑性的孔隙水主要是B。A.强结合水B.弱结合水C.毛细水D.自由水3．下列重度中，量值最小的是C。A.B.C.dD.sat4．某填土的最优含水量为25%，所取松土的含水量为20％，为使其达到最优含水量，每1000kg松土中应加水Ckg。A.60B.50.3C.41.7D.35.25.下列关系式中，不正确的是C。A.sswGB.srwGSeC.1swD.(1)sde6.测得某中砂的最大、最小及天然状态的孔隙比分别为0.85、0.62、0.71，其相应的相对密实度为D。2A.0.39B.0.41C.0.51D.0.617.地基表面作用着均匀满布荷载，由此可知，随着深度的增加，地基中的C。A.附加应力线性减小，自重应力增大B.附加应力非线性减小，自重应力减小C.附加应力不变，自重应力增大D.附加应力线性增大，自重应力增大8.饱和粘土层上为粗砂层，下为不透水的基岩，则在固结过程中，有效应力最大的位置在粘土层的B。A.底部B.顶部C.正中间D.各处（沿高度均匀分布）9.取饱和粘土土样进行固结试验，试样厚2cm，15分钟后固结度达到90％。若实际饱和粘土层厚5m，上为粗砂层，下为不透水的基岩，则达到同样固结度所需的时间约为C年。A.7.13B.3.57C.1.78D.0.8910.取坚硬粘土进行单轴试验，土样破坏时的压力为60kPa，破裂面与铅垂方向的夹角为40o，由此可推得该粘土的粘聚力为BkPa。A.21.12B.25.17C.40.45D.64.3411.砂土直剪试验时，剪切破坏面上的D最大。A.正应力B.正应力与剪应力之比C.剪应力D.剪应力与正应力之比12.对同一个基础，下列荷载中数值最大的是B。A.临塑荷载apB.极限荷载upC.临界荷载41pD.临界荷载31p13.挡土墙后的填土为中砂，其内摩擦角为28o，墙背铅垂，土面水平，则按朗肯土压理论，被动土压力时，土中破坏面与墙背面的夹角为D。A.0B.31oC.45oD.59o14.挡土墙后有三层不同的砂土，其主动土压力的分布形式如图中所示。由土层2与土层3交界面处的土压变化可知，C。A.32B.32C.32D.3215.挡土墙后的填土为砂土，其内摩擦角为30o，墙背铅垂，墙与土之间的摩擦角为15o，土面与水平面的夹角为10o。现按库仑土压理论计算，当处于被动土压力状态时，滑面与水平面的夹角为25o，由此可知，滑面上合力的方向与铅垂面的夹角为D。A.15oB.35oC.45oD.55o31.土样1的长度是土样2的2倍，两土样截面相等。在恒定的水头作用下，水流过土样1和土样2，若土样1的渗透系数是土样2的2倍，则水流过土样1的水头损失占总水头损失的%。2211ikikv5.0///2211112211111klklkllililihhA.20B.25C.50D.752.图示带状荷载，A点以下3m处的竖向应力为kPa。（所需应力系数表附于试卷最后）三角形122bx5.123bzkPa52.950185.01z矩形5.021bx5.123bz2kPa.33100332.02z5kPa.42zA100kPa2mB150kPaA.35.5B.40.5C.42.5D.45.53.图示长方形基础上作用一竖向偏心荷载400kNP，m10.e，为保证基底的最大压应力小于150kPa，则其另一边的宽度至少应大于m。)61()1(maxbeabPeAPp49m.2)5.11.061(5.1015400)61(maxbebpPaA.1.85B.2.10C.2.26D.2.484.已知某种土的o03。取该土进行三轴试验，若当前应力状态为kPa1801，kPa503，则液压p减小30kPa时土样发生破坏，由此可确定该种土的粘聚力c为kPa。cossin)2(21cossin)(21)(21313131cpc6kPa2cossin)2(21)(213131ppA.24.6B.26.0C.30.2D.34.65.某浅埋基础，底面为边长4m的正方形，埋深2m，基底以上为中砂，相应的0.21k，424.0k，0350kPa，重度为183kN/m；基底以下为细砂，相应的11.5k，23.0k，0200kPa，重度为173kN/m。则地基容许承载力为kPa。（提示：01122[](2)(3)kbkH）01122[](2)(3)2001.5172251kPakbkHA.251B.254C.268D.2726.挡土墙后的填土为：上层砂土，其3118kN/m，o130，厚度2m1h；下层为粘性土，其3219kN/m，o220，15kPac，厚度4m2h。则粘性土中裂缝的深度为m。A.0.25B.0.36C.0.62D.0.84m36.019/)2187.0152(/)2(211hKcha1.某填筑工程中，需填筑的面积2000m2，填土夯实后的厚度为2m，并要求相应的干重度达到3/2.18mkN。现测得填土的sG2.6，松土的重度3/15mkN，含水量%15w，试计算共需松土多少m3。（计算时水的重度w取为103/mkN）2.如图所示，水由底部流经土样后从顶部溢出，土样的饱和重度为193/mkN。在a—a和c—c截面处各引一测压管，测得两管内水柱的高差cmh12，试问若在c—c处引测压管，相应的水柱高为多少？c—c截面的竖向有效应力为多少？3.图示条形基础，基础底面以上为杂填土，其重度为16kN/m3；基底以下为粉质粘土，其重度为18kN/m3，压缩试验结果如下表所示。现采用分层总和法计算地基沉降：各分层的厚度均为1.2m，基底净压力所产生的竖向应力z如图中所示，试计算第3层的压缩量。1.松土993.011526%)151(1)1(11swe实土429.012.1826122dse31212m7.557820002429.01993.01V11Vee2.4.03012icm704.05050c＋h5kPa5.25.0)104.09(2.0)(wi3.kPa2.75184.21621qkPa8.96182.12.752q10.5(75.296.8)86kPa0.707qe＋0.5(6448)56kPa＋8656142kPaq20.682e1210.7070.6821.20.0176m=176mm110.707eeShe.