腿式支座计算

式中：fi=1≤1015201.001.141.25q0=800D0=3200H0=8500Pe=102024ae=0.16设防烈度9设计基本地震加速度0.981.471.962.943.92地震影响系数ae0.080.120.160.240.32m0=65000FH=108552W1=637000R=18092.00式中：N=6HC=5360.00DB=3426.15H=1900h2=40L=7000W=180DN=3200520t2=10.97σC=-100.50腿式支座计算（JB/T4712.2-2007）781.水平风载荷PW（N）：fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；26112.00m0-设备操作质量；（kg）q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)；D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)；设备质心所在高度HC，m风压高度变化系数fiW对于B类地面粗糙度：FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；PW=H0-容器壳体总长度（mm)；2.水平地震作用标准值计算Pe：Pe=aem0gae-地震影响系数；3.3每个支腿的水平反力R（N）R=FH/NN-支腿的个数3.4每个支腿的最大垂直反力计算3.2垂直载荷载荷W1（N）—取设备最大操作重力δa-垫板名义厚度，mm；t2-H型钢翼板厚度，mm；—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值3.1水平载荷FH（N）FL2=-219381.7931HC-基础顶面至设备质心的高度，mm；HC=H-h2+L/2DB-支柱中心圆直径，mm；H-支承高度，mm；3.载荷的确定：FL2-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；FL1=7048.459768h2-封头直边高度，mm；L-壳体切线距，mm；W-H型钢高度，mm；DN-容器公称直径，mm；δ2n-容器名义厚度，mm；4.支腿稳定及强度计算：4.1支腿稳定计算：　　单根支腿的压应力σc=FL2/A，MPa；60001.210WiPfqDH114HCLBFHWFNDN124HCLBFHWFNDN2na22222222BnaWtDNDW（）（）式中：A=2183λ=18.19E=2.06E+05ReL=235.4Imin=11671000IX-X=33065000IY-Y=11671000η=1τ＝8.29[τ]＝63其中：105式中：L1=2130hf=360e=90Wmin=129674[σb]=235σbt=13.37A-单根支腿的横截面面积，mm^2；支腿的临界许用应力[σcr]计算：119.9873.12E-支腿材料的拉伸弹性模量，MPa；IY-Y-单根支腿的径向水平截面惯性矩，mm^4；184.70ns=1.522324.84校核安全η-设备重要度系数；[σcr]=ReL-支腿材料的屈服强度，MPa；Imin-取IX-X和IY-Y的较小值，mm^4；IX-X-单根支腿的周向水平截面惯性矩，mm^4；支腿的剪切应力τ=FＨ/(NA)，MPa；支腿的许用剪切应力　　　　　　，MPa；τ≤[τ]安全4.2支腿剪切计算：[σcr]=σb=449.44校核支腿的许用弯曲应力[σb]，MPa；L1-基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度，mm；L1=H+hf/2+504.3支腿弯曲应力计算：校核σb≤[σb]不安全e-壳体外壁至支柱形心距离，mm；e=W/2Wmin-单根支腿的最小抗弯截面模量，mm^3；hf-支腿与本体装配的焊缝长度，mm；5.地脚螺栓的强度计算：5.1地脚螺栓的拉应力σbt：4.4支腿钢结构综合评价：校核不满足要求支腿的有效长细比；=0.7H/i0.6eLER2支腿的极限长细比；=minmmIiA单根支腿截面的最小回转半径；=i23223ssnn系数；2cr1.210.4eLsRn时：cr20.227eLR时：ccr0.6tt设计温度下支腿材料的许用应力，MPa；t12minLRLFeMPaWbb支腿的弯曲应力：，1cbcrb141HCbtbtbtbFHWNnAD式中：Db=3426.15nbt=2Abt=263.57d1=20.752Cbt=2tb=3[σbt]=147[τbt]=117.6σc1=3.81式中：b1=240b2=240[σc1]=11.768式中：B=30[σ]=235Cb=2σf=111.22式中：Z=346482.32hf1=350tf1=12.0[B]=77.18φ=0.49τ1=36.93式中：A1=5939.70σz=128.317.支腿装配焊缝的强度计算：7.3支腿装配焊缝的当量应力σz：Mpa7.1支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z，MpaZ-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；　校核校核σZ≤[B]不安全7.2支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1，MpaA1-焊缝的横截面积，mm^2；校核τ1≤[B]安全σf≤[B]不安全hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm；hf1=hf-10tf1-焊缝的焊角高度，mm；[B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa；φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）支腿基础板的厚度δb计算：mm（此为设计时所要考虑的厚度）校核σc1≤[σc1]满足要求[σ]-基础板的许用应力，MPa；Cb-支腿底板腐蚀裕度，mm；[σc1]-混凝土许用耐压应力，MPa；δb=8.62B-支腿到基础板边缘的最大长度，mm；　[τbt]-地脚螺栓的许用剪切应力，MPa；基础上的压缩应力σc1：σc1=FL2/(b1*b2),MPab1-基础板长度，mm；b2-基础板宽度，mm；6.基础板的强度计算：校核τbt≤[τbt]安全5.2地脚螺栓的剪切应力τbt：τbt=0.00nbt-一个支腿的地脚螺栓数，mm；Abt-一个地脚螺栓的有效截面积，mm^2；校核σbt≤[σbt]安全d1-地脚螺栓的内径，mm；Cbt-地脚螺栓腐蚀裕度，mm；tb-地脚螺栓螺距，mm；[σbt]-地脚螺栓的许用拉应力，MPa；Db-地脚螺栓的中心圆直径，mm；Db=DB141HCbtbtbtbFHWNnAD210.86646bbtbttAdC10.4HbtbtbtFWNnA13cbbBC211262ffhtZ1.5tB1112/2ffAht2213Zf