29转换层施工方案

1一、概况二、模板工程（一）支架设计该转换层支撑支系统采用48×3.5mm普通扣件式脚手架管组成，确定搭设满堂承重架，框支梁下部立杆纵横间距500mm，楼板底部立杆纵横间距1000mm，大横杆步距按1300mm设置，框支梁排架大横杆须与满堂承重架连为一体，不得独立搭设，所有立杆下部均须设扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上坡不大于150mm处的立杆上，框梁下部小横杆贴立杆设置，扣件连接处支架搭设完后，再在所有小横杆巾立杆连接处分别加设一个扣件，提高扣件抗滑移能力，框支梁立杆底部采用150×150×10钢板底座（构造如图）。框支梁支架纵横方向，根据净跨长度确定加设纵横向剪刀撑，剪刀撑分别按：跨长小于5m设一道，跨长大于5m设两道，剪刀撑斜杆两端应用施转扣件固定在立杆上一上（梁板支撑系统见支架构造图）。支架搭设前须对进场扣件作抗滑移试验，满足规范规定值方可投入使用，对支架用钢管进行挑选，锈蚀严重的钢管不得用在支架任何部位，支架搭设应按规范要求进行，立杆须保证竖直，且2m高度的垂直偏差不得大于15mm，大横杆须平直。考虑转换层塔楼部分框支梁断面大，楼面板厚，施工荷载较大的特点，确定由下部两层现浇砼楼面共同承担上部施工荷载。即：由8.37m和11.67m两层楼面及其支承架共同承受上部荷载，同时在框支梁相对应下部-0.03m和4.17m两层，框架梁下部，采用页岩砖M2.5混合砂浆砌筑，间距小于2等于3米，370×370mm砖柱，提高楼面承载能力。8.37m—11.67m梁板支承架以及下部临时砖柱，必须在转换层梁板砼强度达到设计强度60%以上，方可拆除，砖换层梁板底模必须在砼试压报告回来且转换层梁板砼强度达到设计强度80%方可拆除，支架及梁板层模板拆除进，必须根据砼试压报告资料确定。（二）模板设计梁模板采用组合钢模板拼接，框支梁侧模之间采用1mm厚，35m宽对拉片拉接，以抵抗部分侧压力，对拉片水平及纵向间距均按300mm布设，台梁侧模拼接成型后，两侧采用48普通脚手架钢管固定加固，保证模板具有足够的承载力、刚度和稳定性，可靠承受新浇砼的自重和侧压力，且使构件各部分形状尺寸和相互位置正确。框支梁固定夹杆及两侧斜撑水平间距均小于等于1000mm，斜杆设上部、中部两道，斜撑及固定杆须与梁板支撑满堂架连成一体，保证架体刚度，现浇楼板底模采用10mm厚竹胶板，下铺50×100木楞，跨距1000mm，排距200mm（模板加固见支架构造图）。模板安装必须按要求加固，不得少设或漏设，该层梁板砼坍落度较大（70—90mm），因此，模板拼接必须严密、平整，楼板底模接缝处100mm宽油毡封严，钢模板拼接缝隙过大时，采用10mm厚海棉塞缝防止跑浆，确保砼浇筑质量，预留孔洞位置必须准确，不得遗漏。（三）支架及模板计算1、荷载计算（1）根据各种荷载取值规定及计算取值3钢模板及配件自重350N/m2木模及木楞300N/m2钢筋自重梁1.5KN/m3钢筋自重板1.1KN/m3新浇砼自重24KN/m3施工人员及设备自重2500N/m2集中荷载2500N/m2振捣砼时产生的垂直荷载4000N/m2振捣砼时产生的水平荷载2000N/m2倾倒砼时产生的水平荷载革命4000N/m2（2）统一荷载单位钢模板及配件自重350×4.04=1414N/m2钢筋自重梁1.8×1500=2700N/m2钢筋自重板1.8×1100=198N/m2新浇砼自重梁0.18×24000=43200N/m2新浇砼自重板0.8×24000=4320N/m2(3)面荷载转换为线荷载(按最大梁截面800×1800mm计)q1=1414+(2700+198+43200+4320)×0.8=40834N/m2、支架杆件计算（1）上横杆内力计算按三跨连续梁计算，当集中荷载P作用下时，最大弯矩发生在第1跨跨中，与由q作用下的第一跨的跨中弯矩相迭加，即：4M1=0.08qL2+0.2PL=0.08×40834×(0.5)2+0.2×2500×0.5=1067N·m强度验算，每米荷载由上部2根小横杆承担查规范Q235钢强度设计值f=205N/mm248钢管截面模量W=5.08cm3施工荷载分项系数1.4，则M=1067×1.4×1/2=747N·m查规范纵横向水平杆应满足下式，即；=WM≤f=5080747000=147N/mm2＜f符合规范规定挠度计算：最大挠度发生在第1、3跨跨中，即：1=3=0.667×EIqL1004=0.667×121900206000100)600(834.404=2.11mm查规范容许挠度[]=L/150=500/150=3.33mm查规范水平杆挠度应满足下式，即：≤[]=2.11mm＜[]=3.33mm符合规范规定（2）立杆立杆以中间立杆为计算依据5轴心压力N=（GKN+QKN）×1.4N=40834×1.4=57168N轴心受压强度应满足下式:AnN≤f查规范AN=4.89cm248957168117N/mm2＜f符合规范规定立杆计算长度L0=h+2a=1300+2×100=1500mm立杆最大长细比=iL0=8.151500=95则=0.626查规范立杆稳定性计算应满足下式：AN≤fAN=648962.057168=187N/mm2＜f符合规范规定（3）小横杆扣件抗滑验算查规范扣件抗滑承载力应符合下式，即：6R≤RC规范规定扣件抗滑承载力RC=8KN每米均布荷载40.834KN/m模板支架设计梁下部立杆纵横向间距均为500mm，即每米梁长由两排三跨小横杆承担上部荷载，则每米由6个扣件将上部荷载传给6根立杆，即：RC=6×8=48KN＞R=40.834KN满足规范要求3、模板计算A、验算楼板模木楞跨距，取1米宽计算，每米由5根木楞承担楼面荷载。（1）荷载计算及取值见本节1将面荷载转换为线荷载q1=（300+198+4320+4000）×1×1/5=1764N/mq2=（300+198+4320）×1×1/5=964N/m(2)内力计算按三跨连续梁计算，两种荷载作业，取其中最大值作为验算依据：情况一：当q1满载作用下，三等跨连续梁最大弯矩在B支座，即：MB=—0.1×q1×L2=—0.1×1764×(1.0)2=176.4N·m最大剪力发生在B支座左侧，即：QB左=—0.6×q×L7=—0.6×1764×1=—1058.4N情况二：当一个集中荷载P作用下时，最大弯矩发生在第1跨跨中，与q2由作用下第一跨的跨中弯矩相迭加，即：M1=0.08q2L2+0.2qL=0.08×964×(1)2+0.2×500×1=177.12N·m同理，最大剪力发生在B支座左侧，即：QB左=—0.6q2L+0.6p=—0.6×964×1＋0.6×500=—878N两种荷载，情况二产生的弯矩及情况一产生的剪力较大，因此取情况二产生的弯矩和情况一产生的剪力进行截面验算。（3）截面验算a、强度验算：验算在弯矩作用下最大正应力是否大于抗弯设计强度fm，在剪力作用下最大剪应力是否大于抗剪设计强度f木楞采用杉木，查手册弹性模量E=90000N/m2，抗弯设计强度fm=9N/m2×1.15=10.35N/m2，顺纹抗剪设计强度f=1N/m2×1.15=1.15N/m2（模板临时性结构，容许应力可提高15%）。木楞取一根计算，故：W=62bh=65102=41.667cm3=41667mm3WM41667177120N/mm2＜fm满足规定符合要求b、刚度验算：验算在荷载q2作用下挠度[]=400L，隐蔽时模板最大容8许挠度[]=250L，本计算属表面外露情况。最大挠度发生在第1、3跨的跨中，即：1=3=0.67×EILq10042I=123bh=125103=104.1667cm4=0.667×104166790001001000964.04=1.028mm[]=4001000=2.5mm符合规范规定B、梁模板计算强度最大梁断面800×1800mm，全部采用组合钢模板，C40砼坍落度70—90，砼温度20℃，掺微膨胀剂，砼浇筑3m/h。（1）梁侧模荷载t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.714新浇砼侧压力F1=0.22Ct01221=0.22×24×5.714×1×1×1.732=52.254KN/m2规定二者取其小值，即新浇砼侧压力：P=38.88KN/m2有效压头h=241F=24254.52=2.177m梁模板高1.62m，即H＜h说明振捣砼时沿整个梁楼板高度的新浇砼均处于充分液化状态。9根据荷载组合规定，当H＜h时，梁侧模还应迭加由振捣砼所产生的荷载4000N/m2，故梁侧模所受的荷载为：38.88+4.0=42.88KN/m2（2）据资料35mm宽，1mm厚对拉钢片，作侧模板对拉件，每片抗拉米200N。该梁侧模设计对拉片纵横间距300mm，即每m13.33×200=2666N/m，且梁横两侧，分别设置2道钭撑，因此该梁侧模能够抵抗梁侧模所受的荷载，可以。（3）梁底模所受的荷载：钢模板自重350N/m2新浇砼自重2400×1.8×0.8=3456N/m钢筋自重1500×1.8×0.8=2160N/m有效压头范围内砼振捣产生的荷载2000N/m2则：梁底模板所受荷载q=350×4.04+2000×0.8+34566+2160=39740N/m（4）根据组合钢模荷载试验：钢模板支点间距900mm，其均布荷载45KN/m2，（相当于集中荷载15KN），钢模板不发生局部破坏或折曲。该梁底小横杆设计，纵横间距均为500mm，底模板支点间距450mm，承受上部荷载39.74KN/m，故梁模底板满足荷载要求，可以。4、模板拆模转换层支架拆除必须根据砼试压报告确定拆模时间，梁板砼强度达到砼设计强度100%，方可拆除。拆模应按砼先浇先拆，后浇后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，先支模板后拆，后支模板先拆的顺序进行，跨度10较大的梁下支柱应从跨中开始分别拆向两端，板底模拆除不得大片或整跨进行，应由局部开始逐一拆除，拆除的钢管、扣件、模板等必须及时吊运出建筑物楼层内，不得集中堆放，控制施工荷载，防止集中荷载超载，造成事帮。模板拆除中应注意安全，施工中严禁在同一垂直面上作业，未经施工负责人同意，严禁拆除各部们支撑架设等所有杆件。三、钢筋工程该转换层梁钢筋复杂，因此在梁板钢筋制作前，钢筋组应认真熟悉图纸再编制钢筋料表，料表编制后须送到施工组，由专业施工员审核后方可下料、制作，异形构件制作前先放实样，符合要求后才能批量制作。梁、柱纵筋末端需作90°弯折时，当纵筋直径d≤25mm时，其弯曲直径D不应小于纵筋4d。当纵筋直径d＞25时，其弯曲直径D不应小于纵筋6d。该转换层梁、柱结构抗震等级为二级，因此配料、制作、安装等应仔细阅读有关图集、标准。框支梁最大净跨距7.8m，原材料9m长，因此，框支梁底部钢筋的接长采用闪光对焊焊接。框支梁上部钢筋接长采用单面搭接焊焊接。其接头位置应相互错开，符合规范要求。框支梁，根据要求，上部钢筋须锚入框支柱内≥30d。因此框支柱钢筋绑扎固定。再浇筑框支柱砼，至梁下口50mm处，引进行框支梁钢筋绑扎，根据该层框支梁钢筋自重大的特点，确定梁底钢筋保护层采用50×50×15C40砼或花岗岩垫块控制钢筋保护层厚度，垫块纵距不大于500mm，钢筋与钢筋之间采用短钢筋控制其间距，即在绑扎梁钢筋时，第一排钢筋每绑扎后，顺梁长，垂直于纵筋，绑扎@100025且不小于梁纵11筋直径的短钢筋，短钢筋与梁骨架宽相等，其后绑扎第二排纵筋，以此类推。上、下部二、三排纵筋不能同箍筋绑扎的，同垫铁绑扎固定，双层板筋采用铁板凳控制钢筋间距垫铁、垫块等见附图）。框支梁钢筋绑扎完成后，由班组认真仔细核对主筋根数、箍筋间距、断面尺寸和梁侧面及底部钢筋保护层等均符合要求后。报施工组，由专职质检员、施工员进行检查，符合要求后，报监理公司，组