等速型低NOx煤粉燃烧器研究

等速型低NOx煤粉燃烧器研究作者：宋谦学位授予单位：同济大学参考文献(50条)1.胡荫平.贾鸿祥新型煤粉燃烧器19932.章明川.区嘉棠反吹系流煤粉燃烧器在燃烧无烟煤锅炉上的应用[期刊论文]-中国电力1995(2)3.秦裕琨.孙绍增.吴少华浓缩煤粉技术的发展1995(02)4.辛国华浓淡燃烧计算的应用研究1994(05)5.何季民清洁稳燃的煤粉高浓度燃烧技术述评[期刊论文]-中国电力1993(8)6.池作和燃用劣质煤电站锅炉低负荷稳燃、防结渣及减轻烟温偏差研究[学位论文]博士19967.李凤瑞用于解决电站燃煤锅炉稳燃与结渣问题的两种新型燃烧器的试验研究与数值模拟[学位论文]博士19998.徐江荣气-固两相湍流模型的研究及煤粉浓淡旋流燃烧器两相流动的数值模拟[学位论文]博士19999.韩才元火焰稳定和有限空间内煤粉预热[期刊论文]-燃烧科学与技术1995(1)10.傅维标.韩洪樵.贾臻大速差射流燃烧技术的应用现状及其前景1990(01)11.傅维标.何裕昆.韩洪樵大速差射流型双次一次风通道通用煤粉主燃器1994(02)12.卫景彬扁平射流煤粉燃烧器1989(05)13.陈世英.刘贵苏.曾汉才美国CE-WR型燃烧器恩然机理探讨199514.孙学信燃煤锅炉燃烧实验技术与方法200215.傅维标对煤粉浓淡分离燃烧技术的分析[期刊论文]-中国电力1995(7)16.徐江荣气-固两相湍流模型的研究及煤粉浓淡旋流燃烧器两相流动的数值模拟[学位论文]博士199917.高歌.宁木晃沙丘驻锅炉火焰稳定性的理论及实验研究1982(01)18.高歌K-ε湍流模型计算钝体尾涡的结果分析1984(02)19.顾洁伟.王应时.高丽君V型火焰稳定器上下游可压缩湍流场的理论与实验研究1985(02)20.袁建伟.韩才元.马毓义可控涡煤粉燃烧器冷态流场的数值模拟1988(03)21.YaoQiang.XuXuchangNumericalSimulationofCombustion,MotionandTurbulentDiffusionofPulverizedCoaiPartielesintheCial-FiredPrecombustionChambers198722.吴承康.卫景彬.杨家寿应用三维LDA对同狭隘那个射流煤粉预燃室流场的研究1989(01)23.张健大速差射流预燃室煤粉燃烧的颗粒轨道法数值模拟[期刊论文]-工程热物理学报1989(1)24.郑亚火焰稳定器周围预混反应流的初步数值模拟1990(01)25.赵坚行管内旋流器燃烧流场的数值研究1990(04)26.赵平.徐旭常.陈冒和预r室中煤粉颗粒弥散的研究1991(01)27.周力行.黄娆晴三维湍流气粒两相流的K-ε-Kp模型1991(03)28.廖昌明.林文漪.周力行突扩燃烧室中气固两相湍流相互作用与颗粒弥散的数值模拟1993(04)29.洪涛.周力行四角喷燃烧内湍流三维气相燃烧和气固两相流动的数值模拟1991(01)30.徐明厚.韩才元正交射流燃烧器气固两相流动的数值计算1994(03)31.郑远平.史学锋.马晓茜.钱壬章单角煤粉燃烧炉中煤粉着火与稳燃的数学模型1994(zk)32.郑远平.史学锋.马晓茜单角煤粉燃烧炉中煤粉着火与火焰稳定性数值模拟1994(03)33.郑楚光.马毓义钝体燃烧器湍流分离流场的数值模拟1986(01)34.郑楚光.马毓义煤粉钝体燃烧器的数值模拟及稳燃机理研究1987(03)35.李成之.吴少安.金珠梅液排渣粉煤旋风燃烧器内流场的数值模拟1995(02)36.梁勇军.徐旭常船型体煤粉嫩烧器流场的数值模拟1996(01)37.叶孟琪.陈义良.蔡晓丹有旋湍流场中湍流模型应用的研究[期刊论文]-工程热物理学报1997(1)38.ChenCP.WoodPEATurbulenceClosureModelforDiluteGas-ParticleFlows1985(03)39.FLUENTDocumentation200140.MSyamlal.TJO'BrienComputerSimulationofBubblesinaFluidizedBed198941.MSyamlalTheParticle-ParticleDragTerminaMultiparticleModelofFluidization198742.SOgawa.AUmemura.NOshimaOntheEquationofFullyFluidizedGranularMaterials198043.JDing.DGidaspowABubblingFluidizationModelUsingKineticTheoryofGranularFlow1990(04)44.CKKLun.SBSavage.DJJeffery.N.ChepurniyKineticTheoriesforGranularFlow:InelasticParticlesinCouetteFlowandSlightlyInelasticParticlesinaGeneralFlowField198445.DGidaspow.RBezburuah.JDingHydrodynamicsofCirculatingFluidizedBeds,KineticTheoryApproach199246.MSyamlal.WRogers.O'BrienTJMFIXDocumentation:Volume1,TheoryGuide199347.JOHinzeTurbulence197548.SEElgobashi.TWAbou-ArabATwo-EquationTurbulenceModelforTwo-PhaseFlow1983(04)49.GTCsanadyTubulentDiffusionofHeavyParticlesintheAtmosphere196350.CroweCT.PrattDTTwo-DimensonalGas-ParticleFlow1972相似文献(2条)1.期刊论文汪颖新.安恩科.周海珠.WANGYing-xin.ANEn-ke.ZHOUHai-zhu电站锅炉应用等速型低NOX燃烧器的数值模拟-华东电力2009,37(3)常规水平浓淡燃烧器的双通道速度差达6～8m/s,该速度差会对燃烧稳定性、燃烧效率和NOX排放造成影响,通过对常规直流煤粉燃烧器、水平浓淡煤粉燃烧器和等速型低NOX燃烧器在350MW电站锅炉上的燃烧过程数值模拟表明:浓淡燃烧技术不改变锅炉炉内的传热特性,等速型低NOX燃烧器比水平浓淡燃烧器可降低NOX排放12%.2.期刊论文安恩科.苏夏.胡维国.汪颖新.张健.于娟.肖波.ANEn-ke.SUXia.HUWei-guo.WANGYing-xin.ZHANGJian.YUJuan.XIAOBo低NOx煤粉燃烧器的试验研究-锅炉技术2005,36(1)对低NOx燃烧器从试验和数值模拟两个方面进行了研究,结果表明:低NOx燃烧器浓淡两侧的速度比与管道气体速度和分隔板开缝与否均无关,大小为1.14～1.30,速度差为2.37m/s(管道气体速度U=18m/s时)～7.90m/s(管道气体速度U=28m/s时);低NOx燃烧器分隔板开缝时,相对不开缝结构阻力增加1.3%(180°扭曲分隔板)～10%(平直分隔板);低NOx燃烧器分隔板前布置阻挡锥时,阻力再增加10.1%(180°扭曲分隔板)～12.1%(平直分隔板);低NOx燃烧器浓淡两侧的固气比与分隔板有无开缝无关,浓侧煤粉射流的固气比随气流速度增大而增大,淡侧射流的固气比随气流速度的增大而减小,浓淡两侧的固气比随管道煤粉固气比的增大而增大.常规直流煤粉燃烧器加装不开缝的平直分隔板时,阻力增加17.7%,加装不开缝的180°扭曲分隔板时,阻力增加71.6%.低NOx燃烧器的分隔板开缝时,浓淡两侧的静压平衡,浓淡两侧的湍动能都增加,浓侧湍动能增加大约20%.本文链接：授权使用：上海海事大学(wflshyxy)，授权号：5c0e3097-8fda-4510-807f-9de200f6388a下载时间：2010年8月30日