J1-1主线计算书

1G1-1主线跨线计算书1.工程概况遂资眉高速公路仁寿枢纽互通主线桥右线0-6号墩柱间采用6-30m预应力砼现浇连续箱梁，最大桥高15m，箱梁梁高1.8m，翼板悬臂长1.75m，顶板厚22cm，底板厚25cm，跨中腹板宽40cm，墩顶支点附近腹板宽60cm。在支点截面处设置端、中纵梁，其中中横梁宽度2.5m，端横梁宽度1.25m。采用C50混凝土，共1875m3。匝道桥标准路段宽度为10.5m，主要跨径20-25m。梁体采用单箱双室预应力砼直腹板等截面连续梁桥。梁高1.6m，梁顶宽度10.5m，地板宽度7m。悬臂长1.75m，顶板厚22cm，底板厚25cm，跨中腹板宽40cm，墩顶支点附近腹板宽60cm,。在支点截面处设置端、中横梁，其中中横梁宽度2.5m，端横梁宽度1.25m。B匝道采用C50混凝土，共310m3，其他匝道均采用C40混凝土，共5194m3。2.荷载分析横断面计算简图如下：纵断面计算简图如下:2(1)箱梁实体荷载：30米箱梁方量=7.5415*27.5+2.5*16.6175=248.94m，混凝土自重q1=248.94*2.6=647.24吨，即647.24/12.1/30×9.8=17.47KN/m2。最不利位置在箱梁实心位置，取最不利位置I-I计算，16.6175*2.5*2.6*9.8/2.5/12.1=35KN/m2，故取35KN/m2进行计算：(2)模板及附件荷载q2:q2=1.3KN/m2(3）施工荷载：因施工时面积分布广，根据实际情况需要人员及机械设备，取q3=3KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。(3)倾倒、振捣砼时荷载:取q5=2KN/m23.模板计算（1）模板抗弯强度计算模板顶总均布荷载q=1.2*35*0.3+1.4*（1.3*0.3+3*0.3+2*0.3）=15.25KN/m3箱梁底模板、侧模板及箱室内模板均采用高强度竹胶板，竹胶板规格122*244*2.0cm。模板厚度20mm，模板背肋间距30cm，故验算计算宽度30cm。模板E=9000N/mm2,I=bh3/12=0.2*10-6m4，W=bh2/6=0.2*10-4m3,允许强度11Mpa，抗剪强度[T]=1.2N/mm2，允许挠度L/400，按三跨连续梁计算：跨中最大弯矩M=0.1qL2=0.1*15.25*0.32=0.14KN.mÓ=M/W=0.14/0.2*10=7Mpa11Mpa(2)模板抗剪强度验算按三跨连续梁计算，T=3Q/2bh[T]Q=0.6ql=0.6*15.25*0.3=2.75KNT=3*2.75/2/0.3/0.02=0.69N/mm2[T]=1.2N/mm2抗剪强度满足要求（2）模板刚度验算模板刚度按三跨连续梁计算V=0.677qL4/100EI=0.677*15.25*0.34/100/9000/0.2=0.5mmL/400=0.75mm模板强度刚度满足要求4.横向方木计算模板下设10cm*10cm横向方木，间距60cm，模板自重取2KN/m2*0.6=1.2KN/m横向方木受总均布荷载q=1.2*(35*0.6+1.2)+1.4*（1.3*0.6+3*0.6+2*0.6）=31.93KN/mW=bh2/6=1.7*10-4m3,I=bh3/12=8.33*10-6m4,方木允许强度14.5Mpa，E=11*103Mpa。(1)横向方木抗弯强度计算跨中最大弯矩M=qL2/8=31.93*0.62/8=1.44KN.mÓ=M/W=1.44/1.7*10=8.45Mpa14.5Mpa4（2）横向方木刚度验算V=5qL4/384EI=5*31.93*0.64/384/11/8.33=0.6mmL/400=1.5mm横向方木强度刚度满足要求。5.纵向方木计算横向方木下设10cm*15cm纵向方木，间距60cm，60cm长的纵向方木上承担2根横向方木，重量为0.1*0.1*0.6*7.5*2=0.09KN，横向方木施加在纵向方木上的线均布荷载为0.09/0.6=0.15KN/m，纵向方木受总均布荷载q=1.2*(35*0.6+1.2+0.15)+1.4*（1.3*0.6+3*0.6+2*0.6）=32.11KN/mW=bh2/6=3.75*10-4m3,I=bh3/12=28.13*10-6m4,方木允许强度14.5Mpa，E=11*103Mpa。（1）纵向方木抗弯强度计算跨中最大弯矩M=qL2/8=32.11*0.62/8=1.44KN.mÓ=M/W=1.44/3.75*10=3.84Mpa14.5Mpa（2）纵向方木刚度验算V=5qL4/384EI=5*32.11*0.64/384/11/8.33=0.6mmL/400=1.5mm横向方木强度刚度满足要求。2．支架计算该现浇梁满堂红支架采用扣件式支架，支架架杆规格为Φ48*3.5mm。支架横向间距为0.6米，纵向间距0.9m，步距为0.9米，支架计算高度1.2米。立杆顶、底部均加一排扫地杆。纵横向每4米设置连续剪刀撑。最不利位置计算取箱梁最不利位置I-I截面进行计算，16.6175*2.5*2.6*9.8/2.5/12.1=35KN/m2。（1）荷载计算I-I截面荷载：35KN/㎡。5(2)模板及附件荷载q2:q2=1.3KN/m2(3）施工荷载：因施工时面积分布广，根据实际情况需要人员及机械设备，取q3=3KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。(5)倾倒、振捣砼时荷载:取q5=2KN/m2故上部荷载最大值q=35+1.3+2=38.3KN/m2碗扣式脚手架计算书扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.基本参数6立杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m)：0.90；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：600.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；模板等最大荷载(kN/m2):3.300；施工均布荷载(kN/m2):3.000；二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.15+0.3×0.6=0.33kN/m；(2)模板等的线荷载(kN/m)：q12=3.3×0.6=1.98kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=3×0.6=1.8kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。7最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.33+1.2×1.98=2.772kN/m；均布活载：q2=1.4×1.8=2.52kN/m；最大弯距Mmax=0.1×2.772×0.92+0.117×2.52×0.92=0.463kN.m；最大支座力N=1.1×2.772×0.9+1.2×2.52×0.9=5.466kN；最大应力σ=Mmax/W=0.463×106/(5080)=91.211N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；纵向钢管的计算应力91.211N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=2.31kN/m；均布活载：p=1.8kN/m；V=(0.677×2.31+0.990×1.8)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.874mm；纵向钢管的最大挠度为0.874mm小于纵向钢管的最大容许挠度600/150与10mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；8集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=5.466kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.915kN.m；最大变形Vmax=1.828mm；最大支座力Qmax=9.434kN；最大应力σ=180.107N/mm2；横向钢管的计算应力180.107N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值2059N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.828mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！四、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×1.2=0.179kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.15×0.6=0.09kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.3×0.9×0.6=0.162kN；(4)上部荷载(kN)：NG4=38.3×0.9×0.6=20.682kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=21.113kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.9×0.6=1.62kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×21.113+1.4×1.62=27.603kN；五、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=27.603kN；φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；10[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0=k1μh(1)l0=h+2a(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.243；μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1.243×1.7×0.9=1.902m；L0/i=1901.79/15.8=120；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；钢管立杆受压应力计算值；σ=27603.216/(0.452×489)=124.886N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=124.886N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=1100/15.8=70；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.775；钢管立杆受压应力计算值；σ=27603.216/(0.775×489)=72.837N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=72.837N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！水平贝雷片计算查《装配式公路钢桥多用途使用手册》弦杆允许承载力560KN，竖杆210KN，斜杆171.5KN。贝雷片材料16Mn，每片贝雷片重量270kg。构件允许拉压弯应力均为273Mpa，允许剪应力208Mpa,允许挠度L/700。脚手架下放20号槽钢，槽钢放置