计算书及相关图纸

计算书及相关图纸板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高10.28m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)4.25新浇混凝土楼板边宽B(m)3.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.15风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)350小梁距混凝土板短边的距离(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.352/8，0.11×0.352/8+3.15×0.35/4]=0.28kN·mσ＝Mmax/W＝0.28×106/54000＝5.13N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×3504/(384×10000×486000)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[3400/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.35＝2.92kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.35＝1.82kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.35＝1.1kN/mM1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.82×0.92+0.101×1.1×0.92＝0.21kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.35＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.11×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.92×0.22/2，0.11×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.61，0.63]＝0.63kN·mσ＝Mmax/W＝0.63×106/64000＝9.88N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.82×0.9+0.617×1.1×0.9＝1.6kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.11×0.9+0.675×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.92×0.2，0.11×0.2+3.15]＝3.17kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.6，2.19，3.17]＝3.17kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.35＝1.69kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.69×9004/(100×9350×2560000)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.69×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算现以截面最大的梁1000*2400为例验算：一）、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):5.02；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):1.000；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.400；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二）、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×2.400×0.200=12.500kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.200×(2×2.400+1.000)/1.000=0.420kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×1.000×0.200=0.800kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×12.500+1.2×0.420=15.504kN/m；集中荷载P=1.4×0.800=1.120kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=1.021kN；N2=2.944kN；N3=2.436kN；N4=3.745kN；N5=2.544kN；N6=2.917kN；N7=1.021kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.745/0.200=18.726kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×18.726×0.200×0.200=0.075kN.m；截面应力σ=M/W=0.075×106/133333.3=0.562N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]其中最大剪力:Q=0.6×18.726×0.200=2.247kN；截面抗剪强度计算值T=3×2247.085/(2×80.000×100.000)=0.421N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×15.605×200.0004/(100×9500.000×666.667×103)=0.003mm；木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.460kN中间支座最大反力Rmax=4.088；最大弯矩Mmax=0.082kN.m；最大变形Vmax=0.015mm；截面应力σ=0.082×106/5080.0=16.108N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!三）、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四）、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.09kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.088kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×5.020=0.897kN；N=4.088+0.897=4.985kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l