脚手架搭拆方案

新华阳光花园住宅楼工程脚手架施工方案施工单位：徐州市天马建筑工程有限公司审批人：纵兆光日期：二〇〇五年八月二十八日2脚手架专项施工方案一、编制说明本方案编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）和中国建筑出版社的《建筑施工脚手架实用手册》以及《建筑施工手册第三版》第一册、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《建筑结构荷载规范》（GBJ9）。并结合本工程的实际情况和施工组织设计进行编制。本方案所采用的建筑脚手架结构可靠度的校核方法，均按极限状态设计计算的结果进行验算。二、工程概况新华阳光花园住宅楼工程，位于江苏徐州市泉山区七里沟汽车南站西侧。1至5号楼建筑面积15000㎡，砖混六层，徐州市第三建筑设计院设计。根据本工程的基本情况，公司将其列入重点创优项目，现场确保达到徐州市A级文明施工管理标准，徐州市文明施工样板工地。三、方案选择1、脚手架工程应满足安全，使用方便、经济的原则，本工程时间紧，量多面广，根据施工组织设计，方案确定如下：采用双排单立杆落地式钢管脚手架每步1.8m。2、材料选择（1）本工程采用外径φ48，壁厚3.5mm，A3钢管，钢管表面应平整光滑，无锈蚀裂纹和硬变，剪刀撑栏杆涂黄黑警示色。（2）扣件符合标准的要求，有扣件厂家许可证和产品合格证，现场抽查复试合格。四、双排单立杆脚手架结构验算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.2米，立杆采用单立管。3搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。1、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:4跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.5002=0.366kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.5002=-0.430kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.430×106/5080.0=84.728N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。5（1）荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.184+1.4×1.575=2.495kN小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.495×1.050/3=0.879kN.m=0.879×106/5080.0=173.124N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:6小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.184+1.575=1.816kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.972mm最大挠度和V=V1+V2=2.996mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；（1）荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362=3.687kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4、脚手架荷载标准值:7作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×12.800=1.597kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×1.500×4/2=0.330kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×12.800=0.096kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.441kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.140Us——风荷载体型系数：Us=0.720经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.140×0.720=0.201kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ8不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。5、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.74kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=118.27[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.75kN；9——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.116kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=130.24[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算[f],满足要求!6、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.843kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=65.412米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：10其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.843kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.098kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=58.150米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。7、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk=0.201kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.561kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.561kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kN11NfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.561kN大