详细经典的正激变换器工作原理

正激变换器1正激变换器的工作原理正激变换器2Forwardconverter(正激变换器)Forwardconverter是在Buckconverter中插入一个transformer得到的.特点:1.电路比较简单,铜耗较低;2.输出电压电流纹波较小;3.变压器磁芯单边磁化;4.开关管峰值电流较低;5.变压器是个纯粹的变压器;6.变压器铁芯不必加气隙;但在有的铁芯中为了减少Br,需加很小的气隙.一,基本电路电感不能省去磁能量在磁场中而不是在去磁线圈的电流里关断时的电流与关断时去磁回路的电流不等，因为能量相等而匝数不一样LIE221正激变换器3二,基本工作原理QturnedONBrBSB=Bmax-BrImIm(max)正激变换器4二,基本工作原理(续)[0,Ton]QturnedONinVdtdW1sinTDWV1)(tLViPinMP正激变换器5二,基本工作原理(续)[Ton,Tr]QturnedOFFinWVV3复位绕组的电压为:原副边绕组上的电压为:inWinWVKVVKV232131WhereK13=W1/W3,K23=W2/W3正激变换器6二,基本工作原理(续)[Ton,Tr]QturnedOFFininQVKVV13Q上的电压:Vin反向加在复位绕组W3上,故磁通减小:inVdtdW3SRinTDWV3)(WhereDR=(Tr-Ton)/Ts正激变换器7二,基本工作原理(续)[Tr,Ts]QturnedOFFQoff,&resetinQVVQ上的电压:励磁电流iM从W1转移到W3上后,减小到零:)([133onPinonPinWTtLVTLVKi到Tr时刻后,所有绕组中电流为零,电压也为零.正激变换器8三.输入端电流电压关系UP,IP)()(rmsPrmsPinininIUIVPinPrmsPVDUDU)(inPavePDVDUU)(inPVUinrmsPIDI1)((1)由(1)得PrmsPIDI)(PavePDII)(inavePII)(inPIDI1(2)(3)正激变换器9US,IS四.输出端电流电压关系DSrmsSrmsSoutoutoutVIIUIVP)()(DVVUDUDoutSrmsS/)()(DoutSaveSVVDUU)(DVVUDoutS/)(outSII(4)由(4)得SrmsSIDI)(SaveSDII)(outrmsSIDI)(outaveSDII)(,(5)(6)正激变换器10五.磁通复位的关系BrBSB=Bmax-BrImIm(max)MPsPiniDTLV)(PPMPsinNLiDTV同理，可得)(RRMRsRinNLiTDV因为磁通复位，有)()(RRPNDND(7)(6‘)(6“)DDR1where正激变换器11五.磁通复位的关系(续)BrBSB=Bmax-BrImIm(max)UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQDRQ关断时,开关管上的耐压为inRPinPinQVNNVUVUinPRDRRVNNU复位线圈箝位二极管的反向承压为考虑Q的耐压和变压器窗口的利用率,因此,一般复位绕组NR取NP一样.即SPNN正激变换器12最大占空比限制正激变换器13六,原副边电流的关系UPUSVoutVinCfLfNPNSNRBrBSB=Bmax-BrImIm(max)2(min)(max)SSoutLfiiII同理，可得sfoutDSSSSDTLVVUiii)((min)(max)由(8),(9)和(5)可得到sfDoutoutSTLVVDIi2))(1((max)(8)(9)电感Lf上的电流平均值为输出电流Iout.即sfDoutoutSTLVVDIi2))(1((min)(10)(11)1,副边电流正激变换器14六,原副边电流的关系LfVoutVinUPUSCfNPNSNRBrBSB=Bmax-BrImIm(max)(14)(12)(13)2(max)2)1(PSfinsoutPSPLNNLVDTDINNi2(min)2)1(PSfinsoutPSPLNNLVDTDINNi由(6‘)和(12)可得原边电流最大值MPPLPiii(max)(max)2,原边电流正激变换器15七.元器件的选择BrBSB=Bmax-BrImIm(max)UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQQ所承受的电压为1.开关器件Q(max)(max)inRPinQVNNVUQ所流过的最大电流为(max)PQiI(15)(16)MPPLii(max)正激变换器16七.元器件的选择1.开关器件QIPL2(min)(max))1(PSfinsPLPLNNLVDTDiiiPLiMUPUSVoutVinCfLfNPNSNRQ正激变换器17七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D22.整流二极管D1,D2,DRD1所承受的电压为(max)1inRSRDVNNUD1所流过的最大电流为(max)1SDiI(17)(18)sfDoutoutTLVVDI2))(1(正激变换器18七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D22.二极管D1,D2,DRD2所承受的电压为(max)2inPSRDVNNUD2所流过的最大电流为(max)2SDiI(19)(20)sfDoutoutTLVVDI2))(1(注意：N的下标正激变换器19七.元器件的选择2.二极管D1,D2,DRDR所承受的电压为(max)inPRDRRVNNUDR所流过的最大电流为PsinRPMPRPMRDRLDTVNNiNNiI(max)(21)(22)UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2正激变换器20七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2IoutiLfVoppVoutC所承受的电压为oppoutCVVU21Cf的容量(23)(24)3.滤波电容Cf假定电感上的电流连续.事实上,在设计电感时必须满足电流连续这一条件.oppfSsVCiTdtiq2221正激变换器21七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2IoutiLfVoppVout(25)3.滤波电容Cf把(9)式28))(1(soppfDoutffVLVVDCsfoutDsfoutDSSTLVVDDTLVVUi))(1()(代入(24),有正激变换器22七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2iLfA,Lf电感量的确定4.滤波电感Lf的设计电感量大,对平滑输出电流电压有好处,同时减小了变压器的铜耗;但电感器体积和重量增加,且Q,和D1的开通损耗,D2的反向恢复损耗增大.电感量小,输出电流电压的纹波增加,变压器的铜耗增加些;但电感器体积和重量减小,且Q,和D1的开通损耗,D2的反向恢复损耗也降低了.为此,一般取电感量Lf为额定电流临界连续的电感量Lfmin的1.3倍.outsfoutDSITLVVDi2))(1(min(26)正激变换器23七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2iLfA,Lf电感量的确定(续)4.滤波电感Lf的设计soutoutDffIVVDL2))(1(min(27)soutoutDfffIVVDLL2))(1(3.13.1min(28)正激变换器24UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2iLf七.元器件的选择4.滤波电感Lf的设计B.选定磁芯材料和型式---B,Bm根据工作频率,磁化形式,传输功率,线圈绕组的绕制等要求,以及磁芯的磁化曲线,供货情况等来确定磁芯材料.C.确定磁芯型材的大小---Ae,AW,lm由电流密度参数法,有jBkIILAAmWrmsfWemax(29)一般取0.4此页之后的内容在讲完变压器电抗器设计之后才细讲。正激变换器25七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2jBkILAAmWfWeout26(30)4.滤波电感Lf的设计iLfoutSIiI2(max)max正激变换器26七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D24.滤波电感Lf的设计D.根据电流大小和选定磁芯确定电感线圈匝数NLmaxLIN由磁链公式,可得meoutfLBAILN2(31)正激变换器27七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D24.滤波电感Lf的设计E.根据电流大小确定气隙长度lgNIFmax)(0eFeFeelgmmAlAklRU由kirchhoff磁压定律:FUm得)(0maxeFeFeelgAlAklNI(32)正激变换器28七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2进而,有emoutflgFeFeABILkll2204最后可得gl(33)4.滤波电感Lf的设计E.根据电流大小确定气隙长度lg(续)maxLIN由磁链公式,可得,)(0maxmaxeFeFeelgAlAklLII正激变换器29七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D24.滤波电感Lf的设计E.根据电流大小确定气隙长度lg(续)或直接由(32)式计算,可得)2(0FeFemLoutlglBNIkl(34)正激变换器30七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D25.变压器的设计A.选定磁芯材料和型式---根据工作频率,磁化形式,传输功率,线圈绕组的绕制等要求,以及磁芯的磁化曲线,供货情况等来确定磁芯材料.B.确定磁芯型材的大小---Ae,AW,lm由电流密度参数法,有jkIkIkIkAAWrmsRRrmsSSrmsPPWe)()()((35)正激变换器31七.元器件的选择5.变压器的设计UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2BfDUANksPePPwhereBfDUANksRineRRBfDUANksSeSS(36)取NP=NR,故kp=kR正激变换器32七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2(39)中的PM与Pin相比很小时,为计算方便,PM可忽略5.变压器的设计令sWMoinWeBfjkPPPDAA(39)outDoutoutoVVVPP)((37)sPinMfLDVP3)(2(38)inMPinrmsMPinMIiDIIDPP3)(PsinMPrmsMRLfDVDiDI33)((38‘)正激变换器33七.元器件的选择UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D25.变压器的设计根据(39),确定磁芯的大小.于是得到Ae,AW,lmC.确定原副边绕组和去磁绕组匝数---NP,NS,和NR由(2),(5)知,)(inPSSDoutDVNNDUVV所以,有max(min)min(max)DVDVinin(40)于是由(36)可得,esinPRBAfDVNNmaxesDoutSBAfVVN(41)(42)正激变换器34七.元器件的选择5.变压器的设计UPUSVoutVinCfLfNPNSNRQD1D2D.确定原副边线圈导线截面---AP,AS由(3),(6)和(38‘),可得jIDjIAoutrmsSSmax)((43)(44)jVDPjUPjIAininrmsPinrmsPP(min)max)()(jLfDVDjLfDVDAPsinPsinR