板模板(轮扣式)计算书

板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)2.8模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(k基本风压ω0(kN/m2)省份浙江0.3ωk=ω0μzμst=0.033N/m2)地区风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.214整体模板支架μstw1.003ωfk=ω0μzμstw=0.153竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.153三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)600顶层水平杆步距hˊ(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数ψc10.9可变荷载的分项系数γQ11.4永久荷载的分项系数γG11.2结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)35面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9898面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×(2+1)]×1=8.418kN/mq1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=γ0×(γQ×φc×(Q1k+Q2k))×b=1×(1.4×0.9×(2+1))×1=3.78kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.252+0.117×3.78×0.252＝0.057kN·mσ＝Mmax/W＝0.057×106/37500＝1.51N/mm2≤[f]＝35N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.865×2504/(100×9898×281250)=0.037mmνmax=0.037mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×(2+1)]×0.25＝2.164kN/m因此，q1静＝γ0×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.22kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1×1.4×0.9×(2+1)×0.25＝0.945kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.22×0.92+0.117×0.945×0.92＝0.188kN·mM2＝q1L12/2=2.164×0.152/2＝0.024kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.188，0.024]＝0.188kN·mσ=Mmax/W=0.188×106/64000=2.943N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.22×0.9+0.617×0.945×0.9＝1.183kNV2＝q1L1＝2.164×0.15＝0.325kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.183，0.325]＝1.183kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.183×1000/(2×60×80)＝0.37N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.25＝1.016kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.016×9004/(100×8415×256×104)＝0.21mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.016×1504/(8×8415×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×(2+1)]×0.25＝2.224kN/mq1静＝γ0×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.28kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1×1.4×0.9×(2+1)×0.25＝0.945kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25＝1.066kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.28×0.9+1.2×0.945×0.9＝2.287kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×1.28+0.45×0.945)×0.9+2.224×0.15＝1.177kNR＝max[Rmax，R1]＝2.287kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.066×0.9＝1.056kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×1.066×0.9+1.066×0.15＝0.544kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.056kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.775×106/4490=172.658N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.182×1000/424＝24.441N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.843mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.344mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.644kN，R2=8.688kN，R3=9.146kN，R4=3.966kN图二支座反力依次为R1=4.77kN，R2=8.952kN，R3=8.952kN，R4=4.77kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.146kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×600=720mmλ=max[l01，l0]/i=1230/15.9=77.358≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1230.000/15.9=77.358查表得，φ1=0.739Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.033×0.9×要求！0.62/10)=0.001kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.644,8.952,9.146,4.77]+1×1.2×0.15×2.8=9.65kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝9.65×103/(0.739×424)+0.001×106/4490=31.098N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=2.8/5=0.56≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.153=0.138kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.82×0.138+2.8×0.207=1.118kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk