外墙脚手架施工方案完整版

宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案1里仁花园三期一标段工程外墙脚手架施工方案一、工程概况本工程为里仁花园三期一标段工程，由三幢26层加阁楼的高层住宅（46~48#），以及总体地下室组成，总计建筑面积为95139m2。本工程结构类型为框架剪力墙结构，结构层高3.05m，单层建筑面积为809m2，结构总长为50.34m，宽为19.14m，总建筑高度为89.65m，外架搭设高度自-1.75m起（地下室汽车库顶板面标高）。二、外架选型1、从-1.75m至八层楼面（+21.35m）准备搭设落地式双排脚手架，步距h=1.8m，纵距la=1.6m，横距lb=1.2m，连墙件为二步三跨用直角扣件及短钢管与墙体拉结，外侧用密目式安全网全封闭，工作面用脚手片满铺。2、从标高+21.35楼面开始每隔七层即+21.35m、+42.7m、+64.05m用型钢悬挑一次，每挑共21.35m，步距h=1.8m，纵距la=1.5m，横距分别为lb=0.85m，共13排。三、外架施工要求1、材料要求1.1钢管为Ø48×3.5，表面锈蚀程度不应大于0.5mm，钢管弯曲程度不大于3mm/M，若超出规定，不得使用。1.2扣件应用锻铸铁制成，不得有裂缝，出现滑丝等缺陷。1.3脚手板采用竹笆脚手板，主筋不得缺少或断裂。1.4建筑用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。2、构造要求2.1水平杆2.1.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。2.1.2水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平位置错开不小于500mm；若搭接，则搭接长度不小于1M，且用三个扣件固定，端部离扣件100mm。2.1.3横水平杆离墙端挑出200mm，外端伸出100mm。2.1.4脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用铁丝固定于纵向水平杆上。2.2、立杆2.2.1脚手架必须设置扫地杆，其中纵向扫地杆采用直角扣件固定于距底座200mm处的立杆上，横向杆同样固定于紧靠纵向杆的立杆上。宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案22.2.2立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接，对接错开要求同纵向杆。2.2.3立杆顶端需高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2.3、连墙件2.3.1本外架拉接均为二步三跨设置。2.3.2连墙件从底层第一步纵向杆开始设置。2.3.3连墙件用钢管和扣件配合应用。2.4、剪力撑2.4.1每道剪力撑宽度应不小于4跨且不小于6m，斜杆与水平角为450~600。2.4.2剪力撑应由底至顶连续设置。2.4.3剪力撑接长采用搭接，要求同2.1.2条。3、外架施工3.1、基座处理3.1.1本工程除东南侧地下室基坑外，脚手架可直接搭设在地下车库顶板上，基座不作处理。东南侧外架，先搭设在基坑外侧地基上，并进行夯实，待基坑回填完毕后，对回填部分进行夯实，并浇筑15cmC15砼，且在外架的外侧做好排水沟及排水井。3.1.2悬挑式脚手架在搭设前，检查悬挑型钢及支撑的焊接质量及悬挑的水平情况，经查符合要求后方可进行外架搭设。3.2、搭设3.2.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。3.2.3开始搭设立杆时，应每隔6米设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除。3.2.4当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，方可拆除。3.2.5剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。3.2.6扶手离架面1.2米，下道踢脚距架面180mm。3.2.7脚手板应满铺，铺稳，离墙120~150mm，四角用铁丝绑于纵向杆上。3.2.8搭设完一皮排后，即在外围用密目式安全网进行全封闭。3.3、拆除3.3.1拆架前先进行脚手架的全面检查，连墙件，支撑体系是否符合要求。3.3.2拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆几层先解几层安全网。3.3.3连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。3.3.4各配件严禁从上往下抛置，必须由上而下传递下来。4、安全管理要求4.1外架操作人员必须具有特种作业上岗证，且须持证上岗。4.2工人每次操作前，必须对其进行技术、安全交底。宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案34.3操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。4.4作业层施工荷载应符合设计要求，不得超载。4.5在脚手架使用期间不得拆除扫地杆、连墙件及主节点杆件等。4.6外架拆除时，地面应设置围栏和警戒标志，并派人专人看守，非操作人员严禁入内。四、外架验算㈠、落地式脚手架因本工程脚手架搭设符合建筑施工《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.1.5条规定，可不进行计算。㈡、悬挑式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.35米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Ø48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设7层。悬挑水平钢梁采用10号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度0.25米。悬挑水平钢梁采用Ø15（6×37）钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物0.95m。⑴、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.85/3=0.043kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.85/3=0.850kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.043=0.097kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.850=1.190kN/m宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案4大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.097+0.10×1.190)×1.5002=0.285kN.m支座最大弯矩计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.097+0.117×1.190)×1.5002=-0.335kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.335×106/5080.0=65.967N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：q1l4q2l4Vmax=0.667+0.990100EL100EL宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案5静荷载标准值q1=0.038+0.043=0.081kN/m活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.081+0.990×0.850)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.807mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!⑵、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.85×1.500/3=0.064kN活荷载标准值Q=3.000×0.85×1.500/3=1.275kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.064+1.4×1.275=1.931kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=pl/3M=(1.2×0.038)×0.8502/8+1.931×0.850/3=0.551kN.mσ=0.551×106/5080.0=108.498N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案6最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:5ql4Vpmax=384EL集中荷载最大挠度计算公式如下:Pl(3l2–4l2/9)Vpmax=72EL小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1396.350×850.0×(3×850.02-4×850.02/9)/(72×2.06×105×121900.0=1.212mm最大挠度和V=V1+V2=1.222mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!⑶、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.850×1.500/2=0.096kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.096+1.4×1.913=2.831kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；⑷、脚手架荷载标准值:宁波建工集团工程建设有限公司专项施工方案7作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×21.350=2.665kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×7×1.500×(0.850+0.300)/2=0.906kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×7/2=0.735kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×21.350=0.160kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.465kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7UXUSWO其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×0.840×1.000=0.294kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85