楼面加固措施

楼面加固措施目录第一章工程概况..........................................................1第二章加固措施..........................................................1第三章楼面监控措施......................................................1第四章材料堆场附图......................................................3第五章钢筋堆场加固示意图................................................4第六章7~9#超市钢筋堆场计算书............................................6楼面加固措施第一章工程概况由于场地原因，把7~9#楼和8#楼负二层顶板作为钢筋调直加工场以及钢筋堆场，现对钢筋堆场部分采取加固措施，具体位置见附图所示。第二章加固措施本工程7~9#超市负一层堆放钢筋区域：○12~○15轴/○AH上偏1500~挡土墙,尺寸为5200×23650mm，面积约为123m2，经与设计商量楼面荷载每平方按15KN/m2考虑；8#楼负一层堆放钢筋区域：○32~○34轴/○AL~挡土墙，尺寸为4940×10450mm，面积约为51.6m2，楼面荷载每平方按35KN/m2考虑。因楼面荷载大小满足堆荷要求，但出于对楼板的保护，在钢筋堆场下部搭设钢管支撑架，钢管型号为Ф48×2.8，具体做法为：钢管支撑架与楼板顶实，钢管脚手架立杆间距为800×800mm，步距≤1500mm，下部离地面200mm设扫地杆，上部距楼板≤500mm(包括托撑伸出长度，且伸出长度≤300mm)处设纵横向水平拉杆，脚手架四周及沿长度方向搭设一道竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为45~60度；在竖向剪刀撑顶部以及扫地杆处设置水平剪刀撑，夹角为45~60度，以确保其稳定性，钢管架搭设严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011进行。现钢筋堆场部份下层模板支撑架未拆除的均不拆除，实际堆料时8#楼楼面限荷按2.8吨/m2控制，7~9#楼限荷按1.2吨/m2控制。第三章楼面监控措施1、堆料过程中，施工人员要严格按照要求进行限荷堆料，不能超荷，钢筋堆场相应位置悬挂限荷标识牌；2、定期检查支撑体系的完整性，发现有松动、变形等现象要急时整改及恢复；3、每半月对楼面作变形观测，观测要有记录，发现有楼面下绕现象要及时汇报，并采取相应控制措施。楼面加固措施楼面加固措施第四章材料堆场附图1.7~9#超市钢筋堆场区域（图中阴影部分表示）2.8#楼钢筋堆场区域（图中阴影部分表示）楼面加固措施第五章钢筋堆场加固示意图1.7~9#超市钢筋堆场加固示意图楼面加固措施2.8#楼钢筋堆场加固示意图楼面加固措施楼面加固措施第六章7~9#超市钢筋堆场计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)5.6满堂支撑架的长度L(m)24满堂支撑架的高度H(m)4.64脚手架钢管类型Φ48×2.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.5纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.3立杆纵距la(m)0.8立杆横距lb(m)0.8立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.34剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ11.494非顶部立杆计算长度系数μ21.656二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.031脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167材料堆放荷载q1k(kN/m2)12.5施工均布荷载q2k(kN/m2)0平台上的集中力F1(kN)0三、设计简图搭设示意图：楼面加固措施平面图楼面加固措施侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n40材质及类型钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205次梁截面惯性矩I(cm4)12.71次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)125次梁截面抵抗矩W(cm3)5.26次梁弹性模量E(N/mm2)206000次梁自重标准值Nc(kN/m)0.04次梁验算方式三等跨连续梁G1k=Nc=0.04kN/m；G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.8/(0+1)=0.28kN/m；Q1k=q1k×lb/(n4+1)=12.5×0.8/(0+1)=10kN/m；Q2k=q2k×lb/(n4+1)=0×0.8/(0+1)=0kN/m；1、强度验算楼面加固措施板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.04+0.28)=0.384kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(10+0)=14kN/mq=q1+q2=0.384+14=14.384kN/m计算简图Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.384×0.82+0.117×14×0.82=1.073kN·mRmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.384×0.8+1.200×14×0.8=13.778kNVmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.384×0.8+0.617×14×0.8＝7.095kNτmax＝2Vmax/A=2×7.095×1000/506=28.043N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=Mmax/W=1.073×106/(5.26×103)=203.992N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.04+0.28=0.32kN/mq'2=Q1k+Q2k=10+0=10kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.32×0.8+1.200×10×0.8=9.882kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.32×(0.8×103)4+0.990×10×(0.8×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=1.583mm≤min{800/150，10}=5.333mm满足要求！五、横向主梁验算楼面加固措施材质及类型钢管截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.031主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/mq'=Nz=0.031kN/mp=Rmax/2=13.778/2=6.889kNp'=R'max/2=9.882/2=4.941kN计算简图弯矩图(kN·m)Mmax=0.002kN·m楼面加固措施σ=Mmax/W=0.002×106/(4.25×103)=0.471N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！剪力图(kN)Rmaxf=0.033kNVmaxf=0.018kNτmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/398=0.09N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！变形图(mm)νmax=0.004mm≤min{800/150，10}=5.333mm满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N]kN30按上节计算可知，可调托座受力N=2×Rmax+F1=2×0.033+0=0.066kN≤[N]＝30kN满足要求！楼面加固措施七、立杆的稳定性验算钢管类型Φ48×2.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205次梁增加根数n40立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.34剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ11.494非顶部立杆计算长度系数μ21.656每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167立杆底部荷载：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×4.64+0.8×0×0.04+0.8×0.031=0.8kN立杆顶部荷载：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.8×0×0.04+0.8×0.031=0.025kNNG2=g2k×la×lb=0.35×0.8×0.8=0.224kNl=max{la,lb}=max{0.8,0.8}=0.8mNQ1=q1k×la×lb=12.5×0.8×0.8=8kNNQ2=q2k×la×lb=0×0.8×0.8=0kNNQ4=F1=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.025+0.224)+1.4×(8+0+0)=11.499kN立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.8+0.224)+1.4×(8+0+0)=12.429kN1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1300+2×340)=2958.12mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mmλ=l0/i=2958.12/16=184.882≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算楼面加固措施顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1300+2×340)=3416.629mmλ1=l01/i=3416.629/16=213.539，查表得，φ1＝0.16σ=N顶/φA=11.499×103/(0.16×398)=180.575N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1500=2869.02mmλ2=l02/i=2869.02/16=179.314，查表得，φ2＝0.223σ=N底/φA=12.429×103/(0.223×398)=140.039N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)200砼设计强度等级C35立杆底座面积A(m2)0.011、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1，ft=1.57N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=200-15=185mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+185)=1140.00mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.185=170.988kN≥N=12.429kN满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.200，fcc=0.85×16.70=14.195N/mm2Fl=ωβlfccA=0.75×0.200×14.195×103×0.01=21.293kN≥N=12.429kN满足要求！