外脚手架搭拆施工方案

6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司外脚手架搭拆施工方案本工程采用扣件式钢管搭设方案，搭法见图，单位毫米。一、工程概况：本工程5#、6#楼建筑物总长、宽度分别为(40.4M14.6M)、(69.5M×13.8M),总高度为43.7M、共为15层,4#楼(36.6M×12.5M)、共为9层,总高度为:28.8M。1#-3#楼分别为：(41.24M×13.04M)、总高度为:20.4M(42.24M×13.04M)总高度为:20.4M共为6层。本工4#、5#、6#楼工程，二层以下二层以上采用悬挑式脚手架的搭拆方案，1#--3#楼均采用落地式双排钢管脚手架的搭拆方案。并为增加架体的稳定性，本工程悬挑式脚手架采取进行斜拉钢丝绳卸荷方法。二、落地式设计方案（一）风荷载作用下脚手架搭设高度脚手架搭设尺寸设计为：步距h=1.8m，纵距l=1.5m，横距lb=1.2m，离墙距离la=0.35m，拉结H=3.9m（2l），L=3l=4.5m。因风荷载产生的压力虽在18.3m高度处稍大，但此处的脚手架结构自重的轴压应力很小，且风荷载产生的弯曲压应力σW的绝对值也不大，5m高度处的风荷载产生压应力虽然较小，但脚手架结构自重产生的轴压应接近最大，根据分析，应验算底层立柱段的稳定性，所以计算风荷载产生的弯压应力时，风荷载高度系数UZ近似取在5m高度处，且UZ=0.54。（1）风荷载标准值6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司取地面粗糙度为B类UZ=1.67，基本风压ω0=0.40KN/m2，脚手架外挂2000目/10cm×10cm密目式安全网，规格为6×1.8m,每张重3.0Kg，近似计算重量为0.027KN/m2，查规范A-3表，敞开式脚手架的挡风面积为An=1.8×1.5×0.089=0.2403m2。密目式安全网挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积An=（1.8×1.5-0.2403）×0.5+0.2403=1.47m2其综合挡风系数为ψ=1.2×挡风面积/迎风面积=1.2×1.47/(1.8×1.5)=0.6543查表，背靠开洞墙、满挂密目式安全网的脚手架风荷载体型系数US=1.3ψ=1.3×0.6543=0.8495，则脚手架所承受风荷载标准值ωk=0.7UzUSω0=0.7×0.54×0.8495×0.4=0.13KN/m2风荷载产生的弯矩：MW=0.85×1.4ωklh2/10=0.85×1.4×0.13×1.5×1.82/10=0.077KN·m风荷载产生的弯曲压应力(查表，W-杆件截面抗矩5.08㎝3)：σW=MW/W=0.077×106/5.08×103=15.2N/mm2（2）底层立柱段的轴压应力脚手架构配件自重标准值产生的轴心压力为：栏杆、档脚板的轴心压力（档脚板每一挑设一道，搭设步数18.3/1.8=9步）,查规范表4.2.1-2NG2K1=7×1.5×0.14+(2×1.5×0.038+4×0.0132)×(28-7)=4.9728KN6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司安全网自重产生的轴心压力为：NG2K2=18.3×1.5×0.027=0.78KN竹脚手片自重产生的轴心压力为：（隔层铺设，取7层，0.1KN/m2）NG2K3=9×1.5×1.2×0.1=1.62KN所以，NG2K=4.9728+0.78+1.62=7.37KN取二层同时装饰施工，则查表4.2.2，NQK=2KN/m2，施工荷载标准产生的轴心压力为：∑NQK=（2+2）×1.5×1.2/2=3.6KN（3）搭设高度计算：安全网封闭脚手架搭设高度为：HS=｛ψAf-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQK+ψAMW/W)]｝/1.2gk=[ψA(f-1.2σW)-1.2×(NG2K+∑NQK)]/1.2gk根据A3钢管Ф48规格，查表得钢管截面积A=4.89cm2，回转半径i=1.58cm，fC=205N/mm2，根据lb=1.2m，h=1.8m，拉结竖向间距H1=3.9m，水平间距L1=4.5m，查表得立柱长度系数μ=1.55，计算长细比λ=μh/I=1.55×180/1.58=176.6查表得稳定系数ψ=0.230，并查表A-1知gk=0.1248KN/m则得；HS=[0.23×4.89×(205-1.2×15.2)/10-1.2×(9.7+3.6)]/1.2×0.1248=33.69m18.3m所以，按下式[H]=HS/（1+0.001HS）=33.7m＞18.3m根据上述计算结果，允许搭设18.3m高度.6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司（二）验算脚手架的整体稳定N/ΨA+MW/W≤fNG1K≦-脚手架结构自重标准值产生的轴向压应力：NG1K≦=Hd×gk=0.1248×32.7+2×0.1248×18=8.5875KN所以，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=1.2×(8.5875+9.7)+0.85×1.4×3.6=26.265KN因为是双排双立杆，所以，A=2×4.89=9.78㎝2而(f-σW)ΨA=(205-15.2)×0.23×9.78/10=42.69KN26.265KN所以安全。（三）验算单根钢管立杆的局部稳定单根立杆最不利步距位置是距离为30m以上处，单根立杆。按公式N/ΨA+MW/W≤f计算其中此处，NG1K≦=Hd×gk=0.1248×30=3.744KN挡脚板、栏杆：（每四层设挡脚板，取四层）NG2K1=4×1.5×0.14+(2×1.5×0.034+2×2×0.0132)×(18-4)=3.1752KN安全网：NG2K2=32.7×1.5×0.027=1.32435KN脚手片（取9层）NG2K3=1.5×1.2×0.1×9=1.62KN所以，NG2K=6.3KN则，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=1.2×(4.081+6.3)+0.85×1.4×3.6=16.7412KN6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司而(f-σW)ΨA=(205-15.2)×0.23×4.89/10=21.345KN16.7412KN所以安全。(四)连墙拉结设计由上述计算可知：ωk=0.13KN/m2连墙拉结件最大轴向力设计值，由规范第5.4.1得：Nl=Nlw+No=1.4ωk*Aw+No=1.4×0.13×3.9×4.5+5=8.1941KN查表5.1.7，直角扣件抗滑承载力设计值为8KN8.1941KN,所以决定采用2个扣件进行连接，即连墙拉结件分别与里外立杆同时连接，另一侧预埋在拟建楼的圈梁或框架柱上，预埋深度为0.3m，上部露出长度为0.2m。这样连墙拉件所能传递的轴向力设计值为：2×8=16KNNl=8.1941KN,所以，连墙拉结件设计安全。（五）立杆地基承载力计算由规范5.5.1可知：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P≤fgP=N/A本工程基础做法为：(1#-4#楼)基础施工完毕土方回填后，将回填土方夯实，基础土层承载力不小于80Kpa，面层浇100厚C20砼硬化，落地立杆垂直稳放在金属底座，并置于其上。金属底座的抗压承载力设计值为40KN，由上述计算知，N=26.265KN≤40KN。则计算P=N/A=2×26.265/（1.2×1.5）=29.18Kpa≤fg=80Kpa所以，本工程地基基础能满足立杆传至地基顶面的轴向力，设计安全。三、悬挑式钢管设计方案6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司主楼的脚手架搭设设计为：5#、6#楼二层以下5.6m高处，即下部，3步搭设采用落地式钢管脚手架以上5.6m以上至屋面檐口高度即分别为38.1m、31m（上高出檐口1.5m）。搭设分别采用悬挑式脚手架为二挑和一挑搭设.5.6m以下3步搭设采用落地式双排钢管脚手架搭设时，如碰到后浇处立杆应设置在16#工字钢上。（一）验算屋面承载力：搭设尺寸设计：步距h=1.8m，纵距l=1.8m，横距lb=1.2m，离墙距离la=0.35m，拉结H=5。6m，L=5.0m。并由本工程结构设计知屋面活荷载设计值为5KN/m2，根据砼现浇板、梁受力特点，以脚手架下屋面受力面积4×7.8×0.12m为计算单位，则得：A=4×7.8=31.2m2NG1K≦-脚手架结构自重标准值产生的轴向压应力：NG1K≦=10×Hd×gk=0.1248×19.8=24.7KN脚手架构配件自重标准值产生的轴心压力为：栏杆、档脚板的轴心压力（档脚板每四层设一道，搭设步数11步，取三层）,查规范表4.2.1-2NG2K1=3×7.8×0.14+(2×7.8×0.038+20×0.0132)×(11-3)=11.09KN安全网自重产生的轴心压力为：NG2K2=19.8×7.8×0.027=4.17KN竹脚手片自重产生的轴心压力为：（隔层铺设，取5层，0.1KN/m2）NG2K3=5×7.8×1.2×0.1=4.68KN6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司所以，NG2K=11.09+4.17+4.68=19.94KN取二层同时装饰施工，则查表4.2.2，NQK=2KN/m2，施工荷载标准产生的轴心压力为：∑NQK=（2+2）×7.8×1.2=37.44KN所以，N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=1.2×(24.7+19.94)+0.85×1.4×37.44=98.5KNP=N/A=98.5/31.2=3.17KN/m2≤fg=5KN/m2设计搭设高度安全，由计算可知立杆稳定性计算为安全，连墙拉结同法。（二）悬挑式扣件钢管脚手架设计1、设尺寸设计：步距h=1.8m，纵距l=1.5m，横距lb=1.2m，离墙距离la=0.35m，拉结H=3.9m，L=4.5m。脚手架立杆支承采用I16工字钢制作的水平悬挑梁。脚手架搭设高度为14.5m，共计7+1步。以高度内一个纵距为计算单位。2、荷载取值与组合NG1K≦-脚手架结构自重标准什产生的轴向压应力：NG1K≦=Hd×gk=0.1248×14.5=1.8KN脚手架构配件自重标准值产生的轴心压力为：栏杆、档脚板的轴心压力（档脚板每四层设一道，搭设步数8步，取三层）,查规范表4.2.1-2NG2K1=3×1.5×0.14+(2×1.5×0.038+4×0.0132)×(8-3)=1.46KN安全网自重产生的轴心压力为：6#、5#、4#楼外脚手架搭拆施工方案红阳建设集团有限公司NG2K2=14.5×1.5×0.027=0.59KN竹脚手片自重产生的轴心压力为：（隔层铺设，取4层，0.1KN/m2）NG2K3=4×1.5×1.2×0.1=0.72KN所以，NG2K=1.46+0.59+0.72=2.77KN取二层同时装饰施工，则查表4.2.2，NQK=2KN/m2，施工荷载标准产生的轴心压力为：∑NQK=（2+2）×1.5×1.2/2=3.6KN所以，立杆的垂直荷载组合，取N1（内立杆）=N2（外立杆）N1=N2=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK=1.2×(1.8+2.77)+0.85×1.4×3.6=9.8KN3、水平悬挑梁设计I16工字钢的特性：I=1130cm4,Wx=141cm3,自重q=0.205KN/m,f=205N/mm2，E=206×103N/mm2。根据钢结构设计规范的规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题，本工程悬臂梁跨长1.55m折算成简支梁，其跨度为1.55+1.25=2.8m，查表求得ψb=1.390.6，改查附表得ψ=0.845,则最大弯距M=9.8×1.55+9.8×0.35+1.2×0.205×1.552/2=18.92KNm悬挑梁弯曲应力为：δ=18.92×106/（0.845×141×103）=158.8N/mm2f=205N/mm2,安全。挠度v=N1l3/3EI+N2a3（3l-a）/6EI=9800×