模板及模板支撑施工方案 Microsoft Word 文档

模板及模板支撑施工方案一、工程概况：xx市xx景观设计七标段工程，由xxxxx，承建范围：景观二、三区。开工日期2010年9月15日，竣工日期2011年6月30日。二、施工方案：模板工程施工范围：二区停车场；二、三区景观桥、亲水平台；三区1#架空区域等项目工程。1、支模工艺：立可调支撑立柱及早拆柱头→安装模板主梁→安装→水平支撑→安装斜撑→调平支撑顶面→安装模板次梁→铺设木胶合板→模板→面板拼缝粘胶带→刷脱模剂→模板预检→进行下道工序。2、材料：采用木胶合板模板钢支撑。模板规格为1220×2440×15。3、胶合性能及承载力：所采用模板的胶合强度≥0.8N/mm2，承载力30N/mm2，满足施工要求。4、模板的静曲强度和弹性模量（15mm厚）：（1）、静曲强度：平行向≥23N/mm2,垂直向≥15N/mm2；弹性模量≥5000N/mm2.（2）、强度设计值=强度标准值/1.55.5、模板计算楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按120mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.12+1.1+2.5=6.78KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.12+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.64KN楼板按250mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.25+1.1+2.5=9.9KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.25+1.1)×1.2+2.5×1.4=12.38KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取350mm1）板厚按250mm算则最大弯距：Mmax=0.1q12l12最大挠度：Umax=0.667q12l14(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.3=12.38×0.3=3.714KN/m按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh20.1×3.714×l12=1/6fwbh2l1=[(1/6×30×200×252)/(0.1×3.714)]0.5=2321.25按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250Umas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×250)]1/3=463mm2）板厚按120mm计算则最大弯距：Mmax=0.12q22l22最大挠度：Umax=0.667q22l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh21.1×1.612×122=1/6fwbh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250Umax=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算匠小值，l1'=463mm，施工次龙骨间距取200mml1'满足要求。（3）用Φ48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)1）抗压强度验算N=8.06×2.12×1.2=11.6KN[N]=Af==489×215=105KN11.6KN满足2）稳定性验算。（按中心点最大偏心25mm计算）Ix=π(D4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mmXx=1800/ix=1800/15.79=114查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453欧拉临界应力Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm截面塑性发展系数rx=1.0受压最大纤维毛截面抵抗距Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]=175.9Mpa215Mpa（满足要求）8.2墙体模板计算（1）荷载计算1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=Hrc取两者较小值；式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；β2——混凝土塌落度修正生活费数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2F2=24×m2F1取F=F1=52.58KN/m22)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)（2）模板及次龙骨的设计及验算1）次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算1）次龙骨的强度验算次龙骨承受的荷载为q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载L模——模板的跨度次龙骨截面最大弯矩形为Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·mσ=M/W=0.74×106/83×103=8.91[σ]87N/mm2∴次龙骨的强度满足要求。2）次龙骨的刚度验算托梁承受的线荷载为q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m最大挠度为ω=6.77×q次/L次/100EL=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106=0.36mm[ω]=1.5mm∴次龙骨的刚度满足要求。（3）主龙骨的设计及验算主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算主龙骨的截面性能为σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm1）主龙骨的强度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN主龙骨截面最大弯矩为Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KNσ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2∴主龙骨的强度满足要求。2）主龙骨的刚度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN最大挠度为ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×1052×12.19×104=0.83mm3.00mm(满足要求)∴主龙骨的刚度满足要求。（4）穿墙螺栓设计每根穿墙螺栓承受的拉力为T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2∴穿墙螺栓的承载力满足要求。8.3柱模板计算柱箍采用100×100方楞，间距400mm（1）柱模受到新浇砼侧压力F1=0.22rct0β1β2v1/2F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4-6h，取t0=5h；v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130-150mm，取β2=1.15；（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm(3)柱箍最大弯距值（N/mm）Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m(4)强度计算N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62N/mm2＜f=215N/mm2(可以)（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)8.4梁模板计算（一）底模验算（1）抗弯强度验算1）荷载底膜自重5×0.04×0.45×1.2=0.108混凝土自重24×0.45×0.8×1.2=10.368钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2=0.648振捣混凝土载荷2×0.45×1.2=1.08合计q1=12.204乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=10.98KN/m2)抗弯折减载力验算底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。按最不利荷载部之中结构静力表示得。弯矩系数：KM=-0.121剪力系数：KV=-0.620挠度系数：KW=0.967则M=KM×q12=-0.121×10.98×0.22=-0.0531KN.m=-0.0531×106n.mmσ=m/w=-0.0531×106×6/(450×402)=4.452n/mm2＜fm=13n/mm2(2)剪力强度验算。V=KVq1=-0.620×10.98×0.2=1.36KN剪应力：τ=3V/（2bh）=3×1.36×103/(2×450×40)=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2(3)挠度验算。荷载不包括振捣混凝土载荷。则q1=11.24则q2=10.012KN/mw=kwq14(100EL)=0.967×10.012×2004/(100×9×103×450×403/12)=0.00717＜[W]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）（二）测板验算（1）荷载验算假设T=30OC，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则；1）侧压力：F1=0.22rctoβ1β2V0.50.22×24×200/(30+15)×1.2×1×20.5=39.82KN/mF2=rch=24×0.8=19.2KN/m取两者较小值，即F2=19.2KN/m乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04KN/M22）振捣混凝土时产生的荷载：4KN/M2乘以分项系数4×1.4=2.6KN/M2上两项系数合计23。01+5.6=28.64KN/m根据立档间距为600mm的条件：则载荷为：乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15。4656n/nn（2）抗弯强度验算仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同，设偶膜用50mm