50(10)tA门吊计算书

A门式起重机50/10t×30m×12m计算书计算：审核：批准：溧阳市起重机厂有限公司2009-2-18造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m目录一、主要技术参数二、小车Ⅰ计算三、小车Ⅱ计算四、大车运行机构与轮压计算五、主梁计算（一）重量及载荷数据（二）截面外形尺寸及相关数据（三）主梁强度刚度计算A强度计算B刚度计算六、刚性腿计算七、门架（马鞍）计算八、柔性腿计算九、刚性腿下横梁计算十、稳定性计算十一、计算小结参考文献1、《起重机设计规范》GB3811-83中国标准出版社19832、《起重机设计手册》中国铁道出版社2001北京3、《通用门式起重机》GB/T14406-93造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m一、起重机基本参数：最大起重量：Q＝50t跨度：LK＝30m悬臂长度：L＝7m基距：L＝8.5m起升高度：H＝12m工作级别：A5级起重量：50/10t起升速度：6.2m/min12.5m/min小车行走速度：38.5m/min大车行走速度：32.2m/min门机总重:146t小车总重:13.5t二、小车计算：错误!未找到引用源。、起升机构A主起升1、钢丝绳的先择(1)钢丝绳所受最大静拉力Smax＝53195N(2)钢丝绳最小直径造船门式起重机计算书50/10t×30m×12mdmin＝CSmax＝0.085×53195＝19.6mm选钢丝绳：30NAT6×19W＋FC1770，d＝24mm钢丝绳破断拉力总和Σt＝525000N（GB/T8918-2006）(3)钢丝绳实际安全系数n＝5.39＞[n]5(安全)2、卷筒的选择(1)卷筒直径：D卷≥ed20×30＝600mm取D卷＝650mm(2)卷筒长度：L0＝891mmL＝2×891＋260+38＝2080mm取L双＝2080mm,所以选择卷筒：D卷×L＝φ650×2000mm(3)卷筒转速：n卷＝14.64转/分(4)卷筒壁厚:σc＝≤[σc]卷筒材料取Q345-B＝，δ=21.2δ=21.2+11.5=32.7，取有效板厚δ=40L≤3D实际压应力:σc＝==128.2N/mm2≤172.5卷筒合格.3、电动机的选择N静＝58KWNJC＝G·N静＝0.9×58＝52.2KW选电动机：YZR280S-8N计＝52KW，(S425%,n＝712r/min)N名＝75KW，n＝585r/min(S340%,防护等级IP44)造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m4、减速器选择(1)起升机构总传动比i＝n/n=712/14.64=48.63(2)选择减速器：ZQ850-25-3CAi＝48.57[N]减＝47.5KW(3)实际速度V起＝6.2m/min5、制动器选择Tz≥Kz·=608.6N·m选择制动器：YWZ400/90，额定制动力矩[T]=1600N·mB付起升1、钢丝绳的先择(1)钢丝绳所受最大静拉力Smax＝35482N(2)钢丝绳最小直径dmin＝C＝0.095×＝17mm选钢丝绳：18NAT6×19W＋FC1770，d＝18mm钢丝绳破断拉力总和Σt＝126000N（GB/T8918-2006）(3)钢丝绳实际安全系数n＝6.47＞[n]5(安全)2、卷筒的选择造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m选择卷筒：D卷×L＝φ380×1500mm卷筒转速：n卷＝30.4转/分3、电动机的选择(1)电动机功率的计算N静＝23.3KWNJC＝G·N静＝0.8×23.3＝18.64KW选电动机：YZR200L-6N名＝26KW，n＝958r/min(S340%,防护等级IP44)4、减速器选择(1)起升机构总传动比:i＝31.5(2)选择减速器：ZQ500--3CAi＝31.5[N]减＝18.1KW(3)实际速度V起＝12.5m/min5、制动器选择Tz≥Kz·374N·m选择制动器：YWZ300/45，额定制动力矩[T]=630N·mⅡ、小车运行机构计算已知：起升载荷：50×104N小车自重：13.5×104N车轮直径：D=φ500mm轴承内径：dz=110mm造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m运行速度：V小运=38.5/min1、运行阻力计算(1)小车满载时:Fm＝(Q＋G)ωω—摩擦阻力系数—ω=0.01【《手册》P110表2-3-5】Fm＝(50＋13.5)×104×0.01=6350N(2)坡度阻力:Fp＝(Q＋G).i＝(50＋13.5)×104×0.002=1270N(3)风阻力:Fw＝CKhqA=1.2×1×90×25=2700N(4)小车运行总阻力：Fj＝Fm＋Fp＋Fw＝6350＋1270+2700＝10320N2、电动机计算(1)电动机的静功率Pj＝=7.3KW(2)选择电动机：P＝Kd·Pj＝1.1×7.3＝8.03KW选择电动机：YZR160M2-6N＝8.5KWn＝930r/min3、减速器选择：i＝37.94选择减速器：ZSC600i=37.9[N]减＝14KW4、实际运行速度：V小运＝38.5m/min5、制动器选择：造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m电动机高速轴上额定转矩Mg=9550×N/n=9550×8.5/930=87.3N·m选择YWZ-200/25制动力矩[T]＝200N·m安全系数K=200/87.3=2.31.25通过四、大车运行机构与轮压计算(一)主要部件的参数1、主梁：（包括轨道及走台栏杆）73.8t2、刚性支腿：（扶梯、平台、司机室）26.5t3、马鞍：6.2t5、50/10t小车：13.5t6、大车运行机构：14.1t7、下横梁：5.9t8、其他：6.3t9、总重：46.3t10、车轮8只。(二)风载荷计算（平行于大车轨道）A、正常工作状态q=150N/m21、小车风阻力FW1=C·Kh·q·A=1.2×1×150×(4X2.5)=1800N(高H=15m)2、大梁风阻力FW2=1.5×1×150×(1.828X50)=20565N(H=13.1m)3、刚性腿风阻力FW3=1.38×1×150×(×10)×4=13628.88N(H=9m)造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m4、吊重风阻力FW5=1.5×1×150×25=5625N(H=9m)B、工作状态最大风压q=250N/m21、小车风阻力FW1=C·Kh·q·A=1.2×1×250×(4×2.5)=3000N(高H=15m)2、大梁风阻力FW2=1.5×1×250×(1.828×50)=34275N(H=13.1m)3、刚性腿风阻力FW3=1.5×1×250×(×10)×4=24690N(H=9m)4、吊重风阻力FW5=1.5×1×250×(35×2)=26250N(H=35m)C、非工作状态q=800N/m21、小车风阻力FW1=C·Kh·q·A=1.2×1.6×800×(5.8X3.3)=58800N(高H=47m)2、大梁风阻力FW2=1.5×1.51×800×(4.35X75)=591165N（H=43.2m）3、刚性腿风阻力FW3=1.5×1.36×800×(3.506×34.6)X2=395948N(H=28m)4、柔性腿风阻力FW4=1.5×1.3×800×(10.795+94.875)=164845N（H=24m）（三）惯性载荷计算大车起制动加速度α=0.1m/s2)1、小车惯性力P小车惯=1.5×m×α=1.5×35700×0.1×2=10710N(H=47m)2、大车运行机构惯性力P大车惯=1.5×100300×0.1=15045N(H=2m)3、刚性腿惯性力P钢惯=1.5×135.6×103×0.1=20340N(H=28m)4、柔性腿惯性力P柔惯=1.5×64.8×103×0.1=9720N(H=24m)造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m5、除大车、小车、刚绕腿外整机自重引起惯性力P主梁等=1.5×(809-71.4-100.3-135.6)×103×0.1=75255N(H=42m)（四）大车车轮轮压1、刚性腿侧轮压的计算:(1)刚性腿、马鞍自重引起的轮压P1==6.24t(2)除小车、刚性腿、马鞍、柔性腿,整机自重引起的轮压P2==10.89t(3)吊重与小车自重引起的轮压(两满载小车在有效悬臂处)P3＝12.27t(4)风载荷引起的轮压(工作状态)P4＝==2.14t(5)惯性载荷引起的轮压P5＝==0.78t刚性腿侧轮压P轮=P1+P2+P3+P4+P5=6.24+10.89+12.27+2.14+0.78=32.32t最大轮压P轮=1.06×32.32=34.3t，车轮直径φ630.2、柔性腿侧轮压的计算:(1)柔性腿自重引起的轮压P1==2.7t(2)除小车、刚性腿、马鞍、柔性腿,整机自重引起的轮压P2==10.89t(3)吊重引起的轮压(两满载小车在柔腿极限位置处)P3＝10.26t(4)风载荷引起的轮压(工作状态)造船门式起重机计算书50/10t×30m×12mP4＝==2.14t(5)惯性载荷引起的轮压P5＝==0.78t柔性腿侧轮压P轮=P1+P2+P3+P4+P5=2.7+10.89+10.26+2.14+0.78=26.77t最大轮压P轮=1.06×26.77=28.38t，车轮直径φ630.(五)、运行机构计算1、满载时摩擦阻力Fm＝(Q＋Gω＝(200＋809)×104×0.015151350N2、坡度阻力Fp＝(Q＋G)＝(200＋809)×104×30270N3风阻力:(1)双小车风阻力Fw1＝CKhqA=1.2×1×150×(19.14+19.14)=6890N(2)大梁风阻力Fw2＝CKhqA=1.5×1×150×327.75=73744N(3)刚性腿风阻力Fw3＝CKhqA=1.38×1×150×121.3×2=50218N(4)柔性腿风阻力Fw4＝CKhqA=1.38×1×105.7=21880N(5)大车运行机构Fw5＝CKhqA=1×1×150×3=450NFw=6890+73744+50218+21880+450=153182总阻力：Fj＝Fm＋Fp＋Fw＝151350＋30270+153182＝334802N4、电动机的选择(1)电动机的静功率造船门式起重机计算书50/10t×30m×12mPj＝9.87KW(2)选择电动机：P＝Kd·Pj＝1.1×9.87＝10.86KW选择电动机：YZP160L-6N＝11KWn＝970r/min5、减速器选择：i＝100.46选i＝45/18×40.17=100.425选择减速器：ZQ500-40-3/4[N]减＝15KW实际运行速度：V大运＝19.1m/min6、制动器选择：电动机高速轴上额定转矩Mg=9550×=9550×=108.3N·m选择YWZ-200/25制动力矩[T]＝200N·m安全系数K==1.8471.25选YWZ-200/25×12台通过五、主梁计算(一)重量及载荷数据：1、单根大梁自重365400/2kg（含轨道、栏杆等），大梁总长75031mm。因此大梁自重均布载荷：q＝＝24.33kg/cm2、起升动载系数：起升速度V≤0.2m/s时，查的φ2＝φ2min＝1.05【《手册》P13表1-3-5】；自重载荷系数φ1=1.1，小车总重71400kg(100/20t小车自重35700kg，两小车相同)，因此单个主梁所受的集中载荷：P＝＝144270kg。(二)截面外形尺寸及相关数据：造船门式起重机计算书50/10t×30m×12m1、主梁：F=204260mm2造船门式起重机计算书50/10t×30m×12mIx＝54167359cm4，Wx＝250587cm3；Iy＝13796239cm4，Wy＝124937cm3；此为危险截面，在大梁跨中(三)主梁强度刚度计算A、强度计算：1、垂直平面内跨中（集中载荷及大梁自重）引起的强度计算：1）、集中载荷P引起的跨中弯矩Mp＝144270×=200174625kgcm集中载