第三章--奥氏体的形成分解

返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT第三章奥氏体的形成3.1、奥氏体的形成3.2、奥氏体形成机理3.3、奥氏体转变动力学3.4、奥氏体晶粒长大及其控制返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTAB+LⅠ是不是所有的金属材料都可以进行热处理呢？只有固态相变发生的合金才能进行热处理。Ⅱ返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTEFG912℃SPQ1148℃727℃AFA+FA+Fe3CF+Fe3CKFe3CFeA1AcmA3T℃↑→C%δ返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT奥氏体的形成是钢在加热过程中，由珠光体转变成奥氏体的过程。相转变：F+Fe3CA碳含量：0.02%6.69%0.77%点阵结构:bcc复杂斜方fcc返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT一、奥氏体的组织和结构1.奥氏体组织多边形的等轴晶粒2.结构碳在γ-Fe中的间隙固溶体(书图2.3)3.1、奥氏体的形成返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT二、奥氏体性能室温不稳定相高塑性、低屈服强度利用奥氏体量改善材料塑性顺磁性能测残余奥氏体和相变点线膨胀系数大应用于仪表元件导热性能差耐热钢比容最小利用残余奥氏体量减少材料淬火变形3.1、奥氏体的形成返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT三、奥氏体的形成与铁碳相图EFG912℃SPQ1148℃727℃AFA+FA+Fe3CF+Fe3CKFe3CFeA1AcmA3T℃↑→C%δ3.1、奥氏体的形成平衡加热状态实际加热状态（非平衡态）A形成的条件——过热返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT1.平衡加热状态AAFPFAA31亚共析钢的奥氏体化•室温下组织为F+P。•A1以上，F+A•A3以上，AAFT℃CFeA1A3Acm返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTACFeACFePcmAA331过共析钢的奥氏体化•室温下组织为P+Fe3C•A1以上，Fe3C+A•Acm以上，A•在A1〜Acm之间的奥氏体化，称为不完全奥氏体化，热处理工艺中常用。AFT℃CFe1.平衡加热状态A1A3Acm返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT2.实际加热状态（非平衡态）实际加热或冷却都是在较快的速度下进行（非平衡过程），实际转变温度与相图中的临界温度存在一定的偏离，会出现滞后。也即G=GA-Gp＜0才发生转变。加热时：实际转变温度移向高温，以Ac表示Ac1、Ac3、Accm冷却时：实际转变温度移向低温，用Ar表示Ar1、Ar3、Arcm返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT转变温度Ac1Ac3AccmA3AcmArcmAr3Ar1A1AGSEPQF727℃1148℃P+CmF+P2.110.770.0218FeC%→返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTGT℃A1=727℃GPGA△GV△T3.A形成的条件过热（TA1）过热度↗，Ac1↗，驱动力↗，转变速度↗。返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT3.2、奥氏体形成机理形核+长大1.奥氏体的形核球状珠光体中：优先在F/Fe3C界面形核片状珠光体中：优先在珠光体团的界面形核也在F/Fe3C片层界面形核Fe3CF珠光体团界FFe3CAF+Fe3CAAc1以上加热球状P形核片状P形核(珠光体类组织向A转变）(以共析钢为例）返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT奥氏体在F/Fe3C界面形核原因：(1)易获得形成A所需浓度起伏，结构起伏和能量起伏.(2)在相界面形核使界面能和应变能的增加减少。△G=-△Gv+△Gs+△Ge-△Gd△Gv—体积自由能差，△Gs—表面能，△Ge—弹性应变能相界面△Gs、△Ge较小，更易满足热力学条件△G0.返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTA3AcmA1AGSEPQF727℃1148℃P+CmF+P2.110.770.0218FeC%→℃7387808200.230.930.410.680.890.79返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT1.奥氏体的形核2.奥氏体的长大3.2、奥氏体形成机理A的长大是通过渗碳体的溶解，C原子在A中的扩散以及A两侧界面向F和Fe3C推移来进行的。A长大方向基本垂直于片层和平行于片层。4s6s8s15s返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTT1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3CAFe3CFT1CA/Fe3CAAT℃FeCF/Fe3CCCA/FCF/A垂直于片层长大受控于C在A中扩散，C在F中扩散起促进作用。返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTFe3CFA奥氏体长大方向平行于片层A平行于片层长大速度垂直于片层长大速度返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT45钢在735℃加热10min的组织15000×返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT1.奥氏体的形核2.奥氏体的长大片状珠光体奥氏体向垂直于片层和平行于片层方向长大.球状珠光体奥氏体的长大首先包围渗碳体,把渗碳体和铁素体隔开,然后通过A/F界面向铁素体一侧推移,A/Fe3C界面向Fe3C一侧推移,使F和Fe3C逐渐消失来实现长大的.3.2、奥氏体形成机理返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT原始组织5S8S15S球状P向A的转变返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT3.残余碳化物的溶解残余碳化物:当F完全转变为A时，仍有部分Fe3C没有转变为A，称为残余碳化物。∵①A/F界面向F推移速度A/Fe3C界面向Fe3C推移速度②刚形成的A平均含碳量P含碳量残余碳化物溶解:由Fe3C中的C原子向A中扩散和铁原子向贫碳Fe3C扩散,Fe3C向A晶体点阵改组实现的.1.奥氏体的形核2.奥氏体的长大3.2、奥氏体形成机理返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTAFe3CFT1CA/Fe3CAFT℃FeCF/Fe3CCCA/FCF/A返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT3.残余碳化物的溶解1.奥氏体的形核2.奥氏体的长大3.2、奥氏体形成机理4.奥氏体的均匀化奥氏体的不均匀性：即使Fe3C完全溶解转变为奥氏体，碳在奥氏体中的分布仍然不均匀，表现为原Fe3C区域碳浓度高，原F区碳浓度低。奥氏体的均匀化：随着继续加热或继续保温，以便于碳原子不断扩散，最终使奥氏体中碳浓度均匀一致。返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT奥氏体的形成（以共析钢为例）奥氏体形核奥氏体长大残余Fe3C溶解奥氏体均匀化返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT奥氏体转变的类型由珠光体类(平衡组织)向奥氏体转变由马氏体类(非平衡组织)向奥氏体转变0.12C-3.5Ni-0.35Mo钢720℃保温10s后形成的两种A针状球状返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT一.奥氏体等温形成动力学3.3、奥氏体转变动力学1、奥氏体转变量图730℃750℃790℃奥氏体量（％）时间(S)100500共析钢的奥氏体等温转变量与时间的关系——奥氏体转变量与温度，时间的关系返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT由图可见：（1）A转变有孕育期,（2）A转变速度先增后减，转变量50％时最大（3）T↗，孕育期↘，转变速度↗（4）此曲线仅表示P→A转变刚结束。730℃750℃790℃奥氏体量（％）时间(S)100500共析钢的奥氏体等温转变量与时间的关系返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT一.奥氏体等温形成动力学2、等温转变图(TTA)—TimeTemperatureAustenitization800750700温度/℃t/s730750790T/℃奥氏体量（％）100500——奥氏体转变开始线——奥氏体转变完成线PP+AA返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTTTA图的说明不均匀A均匀AP+AA+Fe3CPT(s)T/℃可见：残余A的溶解，特别是成分均匀化所需时间最长。Ac112341—A转变开始线2—A转变终止线3—残余Fe3C溶解终止线4—A均匀化终止线0101102103104返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT二.奥氏体等温形成动力学分析1、形核率3.3、奥氏体转变动力学)exp(KTQWCIσ－新旧相间的比界面能△GV－体积自由能差ES－体积应变能Q-扩散激活能,W-临界形核功23)(svEGAWT↗，I↗，其原因：T↗，A形核所需的浓度起伏减小,T↗，W↘,exp（－W/KT）↗T↗，exp（－Q/KT）↗，即能克服能垒进行扩散的原子数↗T1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3CT2返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT二.奥氏体等温形成动力学分析2、A长大线速度假设：①忽略F和Fe3C中的浓度梯度②相界面处维持局部平衡③C在A中扩散达准稳态导出，相界面推移速度为：3.3、奥氏体转变动力学BCdxdCKDG11)T↗，G↗FFe3CAT1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3C0)(xxCCCDdtdxuD—C在A中扩散系数，dC/dx—A中浓度梯度△CB—两相在界面上的浓度差讨论：2)GA→FGF→A返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3C返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT☆综上所述，和过冷情况下的结晶过程不同，A形成时，T↗（或过热度△T↗），始终有利于A的形成。∴T↗，A形成速度↗返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMTAFFAFACCKG//公式应用：估算某一温度下A向F（或Fe3C）的移动速度。CFeACFeACKG33/69.6当A形成温度为780℃时02.041.0KGFA89.069.63KGCFeA8.1402.041.089.069.63CFeAFAGGBCdxdCKDG1∴F先消失，剩余碳化物T1AFT℃CCA/Fe3CCA/FCF/ACF/Fe3C转变温度↗，残余碳化物量↗返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT三.影响奥氏体转变速度的因素温度、成分、原始组织1、温度的影响3.3、奥氏体转变动力学T↗，I↗，G↗，且I↗G↗各种因素中，T的影响作用最强烈BCdxdCKDG1)exp()exp(KTQKTWCI2、原始组织的影响片状P转变速度球状P薄片较厚片转变快3、碳含量的影响C％↗，A形成速度↗，返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT三.影响奥氏体转变速度的因素温度、成分、原始组织4、合金元素的影响3.3、奥氏体转变动力学（1）对A形成速度的影响改变临界点位置，影响碳在A中的扩散系数合金碳化物在A中溶解难易程度的牵制对原始组织的影响（2）对A均匀化的影响合金钢需要更长均匀化时间返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT四.连续加热时A形成动力学3.3、奥氏体转变动力学连续转变图V1＜V2＜V3不均匀A均匀AP+AA+Fe3CPt/sT/℃V3V2V1Ac1返回下一页上一页本章首页固态相变,SMSE,CUMT四.连续加热时A形成动力学3.3、奥氏体转变动力学特点：（1）加热速度↗，临界点↗，（2）转变在一个温度范围内完成，（3）形成速度随加热速度↗而↗，（4）A起始晶粒度随加热速度速度↗而细化，（5）A成分不均匀性随加热速度↗而↗。V1V3＜V2＜V1不均匀A均匀AP+AA+Fe3CPt/