模板工程施工方案

-1-模板工程施工方案一、工程概况一)、工程任务和规模柳城水电站位于东江干流龙川县老隆镇至河源市区河段，坝址位于广东省河源县柳城镇下坝村，上距柳城镇2.4KM，距龙川老隆镇约20KM，下游距河源市市区约58。3KM，是一座以发电为主，兼顾航运的综合利用的水电枢纽工程。电站枢纽工程主体建筑物由包括拦河闸坝。电站厂房。船闸。连接土坝及变电站等组成。该电站为径流式电站，总装机容量2055KW，多年平均发电量8524万KW。H，年利用小时3343H，般闸通航吨级为300T。二)、设计简介柳城水电站为低水头径流电站，其枢纽主体建筑物由拦河闸坝。电站厂房。船闸。连接土坝及变电站等组成，枢纽布置将电站厂房和升压站放在右岸，拦河闸坝布置在河床中部，船闸布置在左岸。1、拦河闸坝拦河闸坝布置于河床中部，右端与电站厂房相接，左端与船闸上闸首相接，两端分别用导流墩和导航墙分隔，闸室为开敞式结构，采用面流式消能。拦河闸坝共14孔，每孔净宽14.0M，缝墩厚3.0M，边墩厚1.5M，底板结构采用整体两孔一联式，底板厚度2.0M，闸墩顺水流向长度为17.0M，在高程62.20M处向上游以1:1的坡悬挑1.0M，闸墩顶高程为66.20M，闸室内设有平板钢闸门，其上，下游设检修闸门，顶部闸坝顶交通桥宽度为5.0M，闸墩顶部设置-2-启闭机室，工作闸门用电动葫芦吊运启闭。闸坝基础采用钢筋砼墙进行防渗，即在基底靠上游侧齿墙底设一道钢筋砼防渗墙。2、电站厂房电站厂房为低水头河床式，厂房位于拉河闸右侧河床岩边。主厂房水轮机中心线位于拦河闸坝轴线下游26.95M，与坝轴线平行。主厂房内装GZXX-WP-550型贯流中心灯泡式机组3台，单机容量8500KW，机组中心轴线安装高程为47.2m，主厂房长47.76m，机组中心间距为14.24m。流道全长76m，在流道进口上游进水渠首部设有一道拦污栅，在机组进水流道进口处还设有11.0m×11。0m(孔口宽×高)检修平板钢闸门1扇，采用移动门式启闭机操作。尾水出口处设有尾水事故闸门共3扇，用固定式启闭机操作。主厂房主要尺寸(长×宽×设备层以上高)为47.70m×20.00m×24.70m，安装间位于主厂房右端，长23.0m，宽及上部结构与主厂房一致，主厂房操作层62.00m，其下为设备层，地面高程56.5m。天车轨顶高层75.75m。安装间下层布置供水泵及高低压机室，地面高程与厂房设备层一致，平面尺寸与安装间上层相同。副厂房位于主厂房下游侧，紧靠厂房布置，平面尺寸为47.76m×15.0m(长*宽)。副厂房共分4层，底层地面高程为54.25m，布置厂用励磁变室外及渗漏，检修排水泵房;第二层楼面高程59.00m，为电缆夹层;第三层楼面高程为62.00m，主要布置中控室，高低压开关柜室和厂用电设备等;第四层(屋顶)设有高位油箱房，高程66.2m，平面尺寸22.14m。副厂房两端各设有楼梯，作为副厂房和主厂房的上，下连接交通。-3-110KV变电站位于安装间下游，平面尺寸为45.0m×30.0m(长×宽)，地面高程62。0m。变电站内布置2台主变压器，一个出线回路。变电站基础置于回填弃碴上，变电站设场内道路与进厂公路相连。3、船闸船厂闸布置在左岸，上，下引航道与原河床主航道相接，船闸闸室轴线与拦河闸坝轴线垂直，采用单线单级船闸，规模为V级。闸室布置在坝轴线下游，闸室上，下游设导航建筑物，导航建筑物采用实体重力墙结构。船闸交通桥位于上闸首下游后端。闸室有效尺寸为100m×14m×2.3m(长×宽×槛上最小水深)，通航水位采用五年一遇洪水位设计，船闸交通桥通航净高为6.0m。4、左岸连接土坝左岸连接土坝总长610m，整体呈折线形，并设平行转弯段，转弯段半径100M，最大坝高8.2m，坝顶宽5.0m。坝体主要二期开挖砂砾石料填筑，中部设粘土芯墙，坝顶路面为沥青路面，不设防浪墙;坝体上游坡比为1：3.0，下游坡比为1：2.5，为防止雨水冲刷以及退水对坝坡影响，下下游均采用干砌石护坡。本工程属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000、J43—2000）、《建筑施工手册》（1999年1月中国建筑工业出版社出版）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《实用建筑工程师手册》（1997年12月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算-4-一）取A2～A4梁KZLno1（3）为计算对象，梁截面700×1400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。1、底模计算用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2搁栅间距按100mm取值。（1）荷载计算钢筋砼自重25×0.7×1.4=24.5底模自重:5×0.7×0.018=0.063合计：24.563KN/m施工荷载：3×0.7=2.1振捣砼产生荷载：2×0.7=1.4合计：3.5（KN/m）（2）强度验算因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度=qL4/100EI计算：q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94（KN/m）M=0.125×30.94×0.12=0.039KNm=6M/bh2=（6×0.039×106）/（700×182）=1.03fm=11（N/mm2）底模门架双托木80×80搁栅80×80纵横水平杆在周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置。1200夹木18＠15080×80＠300上托木80×80通长立档80×80斜撑搁栅底模18Ф12对拉螺栓模板大样图-5-（满足要求）v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27fv=1.5（N/mm2）（满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，[]=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）=qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0.009L/400=100/400=0.25(mm)（满足要求）2、侧模计算立档距间取300（1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22c12V1/2T0=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)=45.8（KN/m2）F2=cH=24×1.4=33.6（KN/m2）取较小值F2=33.6KN/m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2（2）强度验算q1=0.9×(33.6×1.2+4×1.4)=41.33（KN/m2）-6-L=1200因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.232×41.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KNm=6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61fm=11（N/mm2）（满足要求）v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×9.55×103)/(1232×18)=0.65fv=1.5(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32（KN/m）=qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183)=0.7300/400=0.75(mm)（满足要求）3、搁栅计算，采用80×80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重25×(1.1×0.15+0.7×1.4)×0.1=2.86底模5×1.8×0.018×0.1=0.016侧模5×1.25×0.018×0.1×2=0.023立档5×0.082×1.09×2=0.07上托木5×0.082×0.1×2=0.006搁栅5×0.082×3.1=0.1合计3.075（KN）900150acq150a-7-施工荷载3×1.8×0.1=0.54（KN）振捣砼产生荷载2×1.8×0.1=0.36（KN）合计0.9（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95（KN/m）查《实用建筑工程师手册》查得下列公式：M=qcL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2)=0.84（KNm）=6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79fm=13(N/mm2)（满足要求）v=0.5qc=0.5×4.95×0.9=2.23（KN）τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）=qkcl3[8-4（C/L）2+（C/L）3]/384EI=(4.02×900×12003×12)×[8-4×（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3]/(384×9000×804)=3=1200/400=3(mm)（满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份3.075/(0.1×4)=7.69托木自重5×0.082=0.032合计：7.72（KN/m）计算示意图-8-施工荷载：1.5×1.8/4=0.68振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9合计：1.58（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33（KN/m）M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465（KNm）=6M/bh2=(6×0.465×106)/（803）=5.45fm=13(N/mm2)（满足要求）v=0.625ql=0.625×10.33×0.6=3.87（KN）τ=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000×804)=0.3mm600/400=1.5mm（满足要求）5、门架计算采用MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1NGK1=7.72×4×0.6=18.53（KN）（式中0.6为门架间距）-9-查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重门架1榀0.224KN交叉支撑2付0.04×2=0.08连接棒2个0.006×2=0.012合计0.316（KN）每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5）9×0.0384=0.346直角扣件12个0.0135×12=0.162对接扣件9个0.0184×9=0.166可调顶托2个0.045×2=0.09合计0.764（KN）门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=（0.166×5.7+0.764）=1.71KN：（式中5.7为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1.58×4×0.6=3.79（KN）（式中0.6为门架间距）作