三级圆柱齿轮减速器装配图和设计说明书

要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）1.设计任务书1)设计任务设计带式输送机的传动系统，要求传动系统中含有V带和两级圆柱齿轮减速器。2)原始数据输送带有效拉力F=46000N输送带工作速度v=0.55m/s（允许误差±5%）;输送机滚筒直径d=475mm;减速器设计寿命5年3)工作条件两班制工作，常温下连续运转；空载起动，工作载荷有轻微振动；电压为380/220V的三相交流电源。2.传动系统方案的拟定带式输送机传动系统方案如下图所示。带式输送机由电动机驱动。电动机1通过V带传动2将动力传入两级圆柱齿轮减速器3，再经过联轴器4，将动力传至输送机滚筒5，带动输送机6工作。传动系统中经V带轮减速之后，再通过两级齿轮减速器，其结构简单，但齿轮相对于轴承位置不对称，因此要求轴有较大的刚度，高速级为斜齿圆柱齿轮传动，低速级为直齿圆柱齿轮传动。3.电动机的选择1)电动机容量的选择由已知条件可以算出工作机所需有效功率要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）Pw=1000Fv=2.53kW2）传动系统总效率ηη5w—输送机滚筒轴至输送带之间的传动效率；ηc—联轴器效率，ηc=0.99；ηg—闭式圆柱齿轮传动效率，η'g=0.97ηb—对滚动轴承效率，ηb=0.99；ηb—V带效率，ηv=0.94；ηcy—输送机滚筒效率，ηcy=0.96；估算传动系统总效率η=η23η34η45η56η7w式中η23=ηv=0.94；η34=ηbηg=0.99×0.97=0.9603;η45=ηbηg=0.99×0.97=0.9603;η56=ηbηc=0.99×0.99=0.9801;η7w=ηbηcy=0.99×0.95=0.9504;系统总效率η=η23η34η45η56η7w=0.94×0.9603×0.9603×0.9801×0.9504=0.8074;工作机所需要电动机功率Pr=wP=3.14kW;由文献[1]表3-2所列Y系列三相异步电动机技术数据中可以确定，满足Pm≥Pr条件的电动机额定功率Pm应该取为4.0kW。2)电动机转速的选择根据已知条件由计算得知输送机滚筒的工作转速dvn60000≈22.132r/min;由文献[1]表3-2初选同步转速为1500r/min和1000r/min的电动机，对应于额定功率Pm为4.0kw的电动机型号应分别取为Y112M-4型和Y132M1-6型。把Y112M-4型和Y132M1-6型电动机有关技术数据及相应算得的总传动比列于下表：方案的比较方案电动机型号额定功率（kW）同步转速（r/min）满载转速（r/min）总传动比IY112M-44.01500144065.07IIY132M-64.0100096043.383)电动机型号的选择Pw=2.53kWPr=3.14kWPm=4.0kWY112M-4Pm=4.0kWn=1440r/min要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）对两级圆柱齿轮传动来说，方案I选用的电动机转速高、质量轻、价格低，总传动比为65.07，这对两级减速传动来说不算大，故方案I较合理。选用Y系列三相异步电动机，型号为Y112M-4，其主要性能数据如下：电动机额定功率Pm=4.0kW电动机满载转速nm=1440r/min电动机中心高H=112mm电动机轴伸直径D=28mm电动机轴伸长度E=60mm4.传动比的分配带式输送机传动系统的总传动比i=wmnn=132.221440=65.07；由传动系统方案知i12=1；按表3-1查取V带传动的传动比iv=i23=2-4则V带传动比取为i23=3.5；由计算可得两级圆柱齿轮减速器的总传动比i∑=i34i45=错误!未找到引用源。=18.591；为便于两级圆柱齿轮减速器采用浸油润滑，当两级齿轮的配对材料相同，齿面硬度HBS≤350，齿宽系数相等时，考虑齿面接触强度接近相等的条件，取高速级传动比：i34=i3.1=4.916低速级传动比i23=12ii=18.5914.916=3.782传动系统各级传动比分别为：i12=1；i23=3.5；i34=4.916；i45=3.782；5.传动系统的运动和动力参数计算传动系统各轴的转速、功率和转矩计算如下：1轴（电动机轴）n1=nm=1440r/min；P1=Pr=3.134kw；T1=955011pn=9550×3.1341440=20.785N·m；i=65.07i12=1i23=3.5i34=4.916i45=3.782n1=1440r/minP1=3.134KwT1=20.785N·m要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）3轴（减速器高速轴）n3=123ni=14403.5=411.429r/min；P3=P1η13=3.134×0.94=2.946kw；T3=955033pn=68.382N·m；4轴（减速器中间轴）n4=334ni=411.4294.916=83.692r/min；P4=P3η34=2.946×0.9603=2.829kw；T4=955044pn=322.814N·m；5轴（减速箱低速轴）n5=445ni=83.6923.782=22.132r/min；P5=P4η45=2.829×0.9603=2.717kw；T5=955055pn=1172.39N·m；6轴（输送机滚筒轴）n6=556ni=22.132r/min；P6=P5η56=0.9801X2.717=2.663kw；T6=955066pn=1149.090N·m；将上述计算结果和传动比效率汇总如表：STXNTFFFPYYYSminlim][MPan3=411.429r/minP3=2.946kwT3=68.382N·mn4=83.692r/minP4=2.829kwT4=322.814N·mn5=22.132r/minP5=2.717kwT5=1172.39N·mn6=22.132r/minP6=2.663kwT6=1149.090N·m要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）按文献[3]，取弯曲疲劳极限应力MPMPFF190,2302lim1lim根据弯曲应力变化总次数682269111031033.4)530028(63.300160t601031007.2)530028(1440160t60naNnaNHH取弯曲强度计算系数1,121NTNTYY当5nm时，尺寸系数1XY,按标准中有关规定，取试验齿轮的应力修正系数2STY。按文献[3]，当失效概率低于1/100时，取弯曲强度最小安全系数1minFS。代入公式STXNTFFFPYYYSminlim][得MPaMPaFPFP380][,460][21①验算齿轮弯曲强度YYYYmdbKTSaFanF1121212000YYYYmdbKTSaFanF2222222000根据当量齿数：7863.77cos/,1734.16cos/322311ZZZZvv按文献[3]，取齿形系数FaY和应力修正系数SaY分别为82.1,63.1,18.2,47.22121SaSaFaFaYYYY按文献[3]算的重合度系数72.0596.175.025.075.025.01aFaY小齿轮：45钢调质大齿轮：45钢正火MPaHP620][1MPaHP470][2要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）按文献[3]，当纵向重合度284.1时，螺旋角系数79.0Y。将以上数值代入应力计算公式MPaYYYYmdbKTSaFanF72.392000112121MPaYYYYmdbKTSaFanF46.382000222222因为2211][,][FFFF，故齿轮弯曲强度满足要求，设计偏于安全。②主要设计计算结果中心距a=118mm法面模数mn=2.5mm螺旋角β=12.95°(小齿轮左旋、大齿轮右旋)齿数1z=162z=76分度圆直径1d=41.044mm2d=194.959mm齿顶圆直径1ad=46.044mm2ad=199.959mm齿根圆直径1fd=35.544mm2fd=187.459mm齿宽1b=50mm2b=45mm齿轮精度等级7级材料及热处理小齿轮选用45号钢，调质，HBS1=226～286，油润滑；大齿轮选用45号钢，正火，HRS2=169～217，油润滑；6.减速器轴及轴上零件的设计1)轴的布置轴的布置参照图mma1181mma1702mmmn5.2要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）已知数据mmbmmblh60,4565mm,b50mm,b170mm,a118mm,a22l1h121考虑相邻齿轮沿轴向不发生干涉，计入尺寸s=10mm。考虑齿轮与箱体内壁沿轴向不发生干涉，计入尺寸k=10mm.为保证滚动轴承放入箱体轴承座孔内，计入尺寸c=5mm。初取轴承宽度分别为n1=20mm，n2=22mm，n3=22mm。3根轴的支承跨距分别为：1111)(2nbsbkcllh=175mm；2112)(2nbsbkcllh=177mm；31132()hllckbsbn=177mm；2)轴的设计①高速轴（1轴）的设计761621zz95.12mmdmmd95.194044.4121mmb501mmb452要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）轴上小齿轮的直径较小，采用齿轮轴结构。选择轴的材料及热处理45号钢，调质。轴的受力分析轴的受力简图如图（a）所示。图中1llAB=175mm；2211hACbkcnl=50mm；ACABBClll=125mm；a)计算齿轮的啮合力K=1.667要完整的说明书和图纸请联系QQ778672454另外本人甩卖全部机械毕业设计5元一份（全部甩卖）NdTFt94.1189044.4142.2420001120001NFFntr41.44495.12cos20tan94.1189costan11NFFta63.23795.12tan94.1189tan11b)求水平面内的支承反力，作水平面内的弯矩图轴在水平面内的受力简图如（b）所示。NllFRABBCtAX96.8491NRFRAXtBX98.33910BXAXMM42498ACBXACAXCXlRlRMN·mm轴在水平面内的弯矩图如图（d）所示c)求垂直面内的支承反力，作水平面内的弯矩图轴在垂直面内的受力简图如图（c）所示。NldFlFRABaBCrAY31.3252/111NRFRAYrY87.9410BYAYMM174761CYMN·mm7.118582CYMN·mm轴在垂直面内的弯矩图如图（e）所示。d)求支承反力，作轴的合成弯矩图，转矩图NRA02.919NRB97.352轴向力NFa63.273，故得拟用深沟球轴承，并采用两端固定组合方式，故轴向力作用在轴承A上。0BAMM221145950.95CcxcyMMMN·mm222244121.25CcxcyMMMN·mm传动力矩1T=24419.95N·mme）轴的初步设计由文献[2]表15-1和15-3查表得：MPab637MPa7.581，取折算系数≈0.6要完整的说明书和图纸请联系