39模板施工方案

1模板施工方案一.工程概况名都城工程位于青岛市江西路东端南侧，总建筑面积73280M2，地上五栋建筑，1#楼为24层，2#、4#、5#楼为16层，3#楼为14层。各楼座一、二层均为商业网点，地下一层均为地下停车场和设备用房，其中1#、2#、4#、5#楼地下室为连体结构。我公司中标的工程为1#、2#、3#楼。1#楼建筑面积为21300M2，2#楼建筑面积为14600M2，3#楼建筑面积为8900M2。本方案为1#、2#、3#楼的地下室施工方案。本工程的1#楼室内设计±0.00标高相当于绝对标高11.60m，2#楼为11.20m，3#楼为10.70m。本工程设计建筑抗震等级为：主楼部分1#楼9.3m以下钢筋混凝土框架为二级，剪力墙为三级，9.3m以上剪力墙为三级；2#、3#楼14.9m以下钢筋混凝土框架为二级，剪力墙为三级，14.9m以上剪力墙为四级；单层地下车库及网点钢筋混凝土框架均为三级。本工程基础持力层为强风化花岗岩，地基承载力特征值为1000kpa。主楼基础为筏板基础，裙房和地下室部分采用墙下条基和独立柱基。地下室的底板、地下室侧壁、水池、水箱等防水工程混凝土采用抗渗等级为S8防水混凝土；本工程设置两条后浇带，宽度为800mm，后浇带处的钢筋必须贯通，后浇带用比结构混凝土高一个强度等级的膨胀混凝土浇注。后浇带的浇注时间按设计要求即：后浇带A在后浇带2两侧的主楼主体结构完成后浇注，后浇带B在两侧混凝土浇注完毕后两个月浇注。地下室底板、地梁及基础砼标号为C40；单层地下车库及纯网点、板、柱混凝土为C40；后浇钢筋混凝土栏板、圈过梁、构造柱等为C20二.总体施工思路地下室底板一次性浇注，地下室竖向柱、墙体分两段施工，施工缝北侧设置在车道入口1/3跨处，南侧设置在18轴与20轴的中间位置。地下室顶平台按照地下室竖向分段位置分两段施工。三.模板施工3.1模板选用本工程基础外侧底板侧模采用240厚砖砌体胎模，柱基和反挑梁的底板以上部分、墙体水平施工缝（止水条处，标高为-5.1M）以下部分采用组合小钢模；地下室墙体水平施工缝以上部分也采用组合小钢模板。地下室顶板采用小钢模，钢管龙骨，并搭设满堂架作为平台模板的支撑体系。3.2模板施工方法3.2.1外侧砖胎模施工方法根据本工程的特点，即地下室柔性防水采用聚乙烯丙纶卷材外防水，因此为保证卷材的施工质量和防水成品的保护，底板外侧面采用砖胎模。砖胎模砌筑在底板砼垫层上，3因此在垫层砼施工前应考虑将底板垫层砼的设计尺寸加宽至底板边向外400mm。具体尺寸见施工节点详图。砖模的材料要求：砖采用240mm标准砖，强度等级Mu7.5，M水泥砂浆砌筑。砖模的内侧面及砖模的顶面应做防水找平层，找平层厚度为2.5cm，材料选用1：3水泥砂浆，表面压光，便于防水卷材的施工。砖模施工前应先复核轴线尺寸，保证砖模内侧面在防水找平层、防水层、防水保护层完成后的净尺寸满足设计要求。施工弹线砌筑，砖模的上口标高应进行抄平，保证上口标高高出底板上口标高不小于20mm，即上口标高为-5.58M。砖模的砌筑质量必须满足施工验收标准的要求，特别是水平和垂直灰缝的砂浆要饱满密实。本工程的砖胎模墙厚为240mm，地板砼浇注之前应对砖胎模进行加固，加固的方法详见砖胎模详图。3.2.2基础吊模施工方法基础吊模分地梁吊模，柱基吊模，水平施工缝（止水带）以下墙根吊模，集水坑侧边吊模。3.2.2.1水平施工缝下墙根吊模本工程设计施工缝止水采用BW型橡胶止水条，止水条的设计标高位置在-5.1M处，即墙体砼浇注高度从底板向上为90cm，并且墙体的内外两侧均有加强性加腋，加腋宽度为600mm，高度为400mm。墙体厚度为400mm。其模板支设方法具体见详4图。3.2.2.2柱基地梁吊模方法见附图。3.2.2.3集水坑吊模方法见附图。3.2.3水平施工缝以上部分墙体模板支设地下室墙模采用组合小钢模板，其固定和支撑系统的方法如下，内外墙模的断面控制采用对拉螺栓，对拉螺栓用Ф12圆钢制作，螺栓的长度为墙体断面宽度加440mm，地下室工程的对拉螺栓在中间位置应加焊止水环，止水环的尺寸为50×50mm，厚度为3mm的钢板制作，两端焊定位卡，定位卡用Ф6圆钢制作，长度为50mm，外侧定位卡应设置止水小木块，小木块用废旧的竹胶合板制作，厚度为12mm，大小尺寸为2.5-3cm见方为宜。地下室墙模的对拉螺栓的设置间距应根据模板计算进行确定，具体计算和支设示意见附图。地下室墙模的稳定性利用地下室内的满堂架进行支撑加固，并利用满堂架进行墙体模板的水平垂直校正。次龙骨采用单根脚手钢管，间距为300mm，主龙骨采用双根脚手钢管。墙体模板的计算计算条件：墙体计算高度4.92M，厚度400mm，宽度按1M为计算带宽度，钢模板采用P3015、P2515、P1006三种组合。内龙骨采用单根脚手钢管间距300mm，外龙骨采用双根脚手钢管，间距400mm。对拉螺栓为M12。5荷载设计值：新浇注砼的初凝时间：t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71砼侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×5.71×1×1×1.81/2=40.4KN/M2F2=γc×H=24×4.92=118.08KN/M2取数值小者即F1=40.4KN/M2砼侧压力设计值F=40.4×1.2×0.85=41.21KN/M2倾倒砼产生的水平荷载查施工手册为2KN/M2荷载设计值为=2×1.4×0.85=2.38KN/M2按施工手册进行施工荷载组合F`=41.21+2.38=43.59KN/M2验算对拉螺栓，查施工手册M16对拉螺栓的净截面积A=144mm2，对拉螺栓的拉力N=F`×内龙骨间距×外龙骨间距=43.59×0.4×0.3=5.23KN对拉螺栓应力=5230/174=30.06N/mm2，所以符合要求。本方案对模板，内外龙骨不再进行验算。经验算符合要求。墙模板的支设方法详见示意图。3.2.4地下室顶梁、平台模板的支设本工程地下室层高比较高，底板面至地下室顶板下口的净高为5.82M，平台板的厚度为180mm，因此不论从净高和砼平台的荷载，均属高大结构体系，应进行支撑体系和平台模板的6计算和设计。地下室顶板模板及支撑体系的选择：地下室顶板的平台模板采用组合小钢模板，龙骨采用外径48mm、壁厚3.5mm的脚手钢管，支撑体系的立杆采用长度为5.5M，用于底板上；长度5M用于柱基上的立杆。立杆的顶部采用顶托，调节龙骨的高度。立杆的水平杆四道，第一道位于底板上400mm，即紧靠地梁上部，第二道离地2.2米，第三道离地4.0米，顶部水平杆位于立杆的顶部。立杆纵横方向的间距为1.0米。以上支撑体系的搭设间距应经模板设计验算。平台模板的设计计算：楼板的厚度为180mm，模板用组合小钢模板。一、钢模板的强度、刚度核算(一)荷载1、钢筋砼板自重标准值：2510174272.../KNm2、钢模板自重标准值：85000120102../KNm3、施工人员及设备荷载均布荷载为：252./KNm集中荷载为：25.KN4、振捣砼产生的荷载标准值：22KNm/(二)钢模板抗弯强度、挠度计算71、荷载计算值：施工人员活载与振捣砼时产生的荷载仅考虑其一种荷载。当均布荷载时的组合荷载：427011225145244358742......../KNm线荷载计算值：87410874874..././KNmVmm2、均布荷载下的弯矩（五跨时）MMkqLLLBmax...222010587409183、当集中荷载及砼自重作用下的MMMKPLkqLLLLLBmax....12220179250001055244448055钢模板不同跨度时的抗弯强度、挠度计算表次龙骨的间距(mm)300350400均布荷载下的M(N-mm)8.3×10411.2×10414.7×104有集中荷载时的M(N-mm)18.4×10422.4×10426.7×104抗弯强度(N-mm)11挠度(mm)0.530.981.66f/L1/5661/3571/24184、抗弯强度MWNmmNmm26710161012117043222.(/)(/)见钢模板（JG/T3026-1995）5、在均布荷载作用下的挠度fkqLEILL44338410006448741006101121000120006510...规范中对结构表面外露的模板，其最大的变形值为模板构件计算跨度的1/400。从上述表中计算结果看出，钢模板的跨度大小取决于刚度。钢模板出厂使用简介中对所浇砼厚度在200mm以下时，其跨度为400mm。本工程对于180mm厚砼楼板，其钢模板的跨度控制在350mm以下。二、次龙骨（小楞）的强度、刚度计算(一)钢管次龙骨1、设次龙骨为φ48×3.5钢管（焊接管）@300mm，主龙骨@1200mm。计算线荷载：qKNm87403262.../2、弯矩(1)在均布荷载下（二跨、不含钢管自重）：MkqLKNMB122012526212047....(2)在砼自重及集中活载2.5KN作用下：9MKNMNmmB2230125524403120188251202805608484010..........比较两者在有集中荷载作用时的弯矩为大。3、抗弯强度MWfNmm8401050310167205332.(/)（符合要求）4、挠度核算在均布荷载作用下（不含管自重）fkqLEImm4454100052126212010020610121910113.....当次龙骨的间距@350mm时的挠度fmmfL11335030013213212001909../.(符合要求）(二)木次龙骨1、当木骨龙平放时（b×h=100×50）的抗弯强度（不含自重）在集中及自重荷载下：132228401016100502013MWNmmfNmmm(/)(/)（不符合要求）在均布荷载下：10232247010161005011313.(/)fNmmm（符合要求）2、当木龙骨立放时在砼自重及集中荷载下：84010165010101133222.(/)(/)NmmfNmmm3、挠度(1)在均布荷载下的挠度（立放，b×h=50×100）fKqLEImm443310005212621200100101011250100068...()(符合要求)(2)在木龙骨平放（b×h=100×50），且在均布荷载作用下：fmm05212621200100101121005027443...()fL2712001444.（符合要求）三、主龙骨计算(一)钢管主龙骨主龙骨为2φ48×3.5mm焊接管111、次龙骨传来的计算静荷载砼重、竹胶板重、管重@300mm42701031200481212196........()KN2、次龙骨传来的活载15140312076.....()KN式中：1.5KN/m2活载1.4荷载系数0.3龙骨间距组合计算荷载：PKN196076272...()3、强度核算弯矩MKMPLKNmMnnPLKNmABB(max)....()...()0266272120871841842721215322强度MWfNmm153010503102085179205332..(/)（符合要求）式中：0.85----两根管受力不均匀系数4、挠度计算fKPLEImmfLfmax....().3354002092720120020610121910391391120013071400（不足）12当仅自重时：fmmfL391196272282282120014261400....,