48m连续梁现浇方案(内部资料-)

1、工程概况1.1、设计情况平山村特大桥：2#-5＃墩，起止里程为DK82+669.21-DK82+782.41金鼎1＃特大桥：4#-7＃墩，起止里程为DK85+089.27-DK85+202.47116#-119＃墩，起止里程为DK88+705.03-DK88+818.23（曲线弯梁）金唐车站特大桥：1＃－4＃墩，起止里程为DK95+860.09-DK90+973.29设计分别为四联32m＋48m＋32m连续梁，设计为单箱梁，全长113m，单跨最大48m，，桥上人行道栏杆内测净宽11.4m，防护墙内侧净宽8.8m，梁顶面宽11.6m，基础均为钻孔桩基础,梁钢筋混凝土等级C50，共有1162.2m3，预应力钢束采用φJ15.24，fpk=1860MPa,每联梁锚固体系数量为：锚具采用M15-12锚具340套，BM15-5锚具246套，BM15-5p锚具246套，JLM-25锚具688套。1.2、主要设计标准铁路等级：客运专线；正线数目：双线；设计最高行车速度：200KM/H；线间距：4.4M；1.3、气候情况施工区内气候属亚热带海洋季风性气候，全年降水丰沛，雨季明显，日照充足。夏季炎热，冬季比较温暖。年平均气温21.7～22.5℃，年平均降水量1594～2312mm，降雨集中在4～8月份。易受台风影响，最大风速26m/s，瞬时风速达35m/s，最大风力可达12级以上。1.4、施工特点、难点及控制工程和重难点工程1.4.1、该桥横跨公路，梁体砼需搭架现浇，为保证公路的通畅，采用部分满堂支架结合工字钢预留门洞的方式解决，使其对地基承载力、支架稳定性要求较高，对地基沉降、杆件变形较为敏感，预拱度设置需根据实际情况确定。1.4.2、该箱梁砼需连续灌筑，一次灌筑数量大，灌筑梁体长度长、面积大，对砼的拌合、运输、养护要求高。同时，大跨度梁体钢筋较密集，对砼振捣要求高，既要保证波纹管的定位，又要确保砼密实度。1.4.3、C50高标号砼对粗细骨料、水泥等材料质量要求较高。1.4.4、重点工程和控制工程根据施工设计图结合现场实际情况，我项目桥墩均较低，所处部位基础条件较好，具备满堂支架施工条件。其中又由于我项目施工的平山村特大桥和金鼎1#特大桥共三联连续两分别处于6号梁场珠海端和中山端，工期成为制约6号梁场成败的关键，也就是广珠线能否实现总工期目标的关键因素，由于受前期征地拆迁的影响，部分地段连续两至今还未施工，为满足架梁工期的要求，将两联连续梁作为本桥施工的重点；另金唐站特大桥处于大学城特大桥与唐家湾特大桥之间，由于多方面的原因，金唐站特大桥施工工期将明显落后于梁桥，为实现工期目标，连续梁施工成为控制工期的一个非常重要的素。我项目也将其作为一个重点工程来控制。2、编制依据、原则及编制范围2.1编制依据2.1.1、施工设计图、设计通用图集2.1.2、《客运专线桥涵工程施工质量验收标准》《客运专线桥涵工程施工技术指南》2.1.3、投标书及相关文件2.1.4、现场施工调查资料。2.1.5、国家及地方法律法规、政策2.2.、编制原则2.2.1、严格遵守招标文件规定的内容和设计的要求，实施“精品工程”战略。确定本工程的创优规划并以此来编制施工组织设计。2.2.2、在机械设备及检测仪器配置方面立足高效的机械化作业及现代化的检测手段，为保证质量、工期提供强有力的设备和检测保证。2.2.3、在工期安排上，充分考虑各分项工程的施工工期，立足于合理化，仔细分析、精心安排各项工程的施工顺序，避免不合理的安排造成的施工干扰及窝工现象。2.2.4、在施工方案的制定、施工工艺的选择、施工技术的实施方面立足规范化及标准化，优先选用科学、先进的施工方法，确保工程质量，确保工程工期。2.2.5、在安全保证措施方面，立足全面性、可靠性及可操作性，建立安全岗位责任制，确保工程顺利进行。2.2.6、我们的目标是通过精心组织、精心施工，向业主交一项质量优良、用户满意的工程。2.3.、编制范围平山村特大桥：2#-5＃墩，起止里程为DK82+669.21-DK82+782.41金鼎1＃特大桥：4#-7＃墩，起止里程为DK85+089.27-DK85+202.47116#-119＃墩，起止里程为DK88+705.03-DK88+818.23（曲线弯梁）金唐车站特大桥：1＃－4＃墩，起止里程为DK95+860.09-DK90+973.293、施工总体方案及方法梁体采用部分满堂架结合工字钢作为支架施工；满堂支架顶面采用可调托撑，上设纵向方木，再铺横向方木，布置模板。支架形成后，做静载予压，测定变形量，设置予拱度。模型外模采用大块定型钢模，内模采用普通钢模结合木模方式安装。内模安装时利用角钢结合加固，钢筋绑扎与予应力布置同步进行，予应力采用先管后束法，即将预应力筋先穿入钢筋骨架内，然后将波纹管逐节从两端入套并连接。予应力压浆使用普通压浆技术，在预应力孔道的一端压入。砼采用分段分层灌筑，从下坡端往上坡端灌注，第一层灌筑底板及腹板，第二层灌筑顶板，第一层比第二层适当超前，并在第一层初凝前浇筑第二层，以避免混凝土的二次应力分配导致混凝土的开裂。振捣采用插入式捣固棒及捣固片捣固。混凝土采用集中拌合泵车运输到工地灌注。砼浇注后用塑料薄膜覆盖养护。张拉采用两端对称双控张拉。在确保质量的前提下，为实现工期总目标，须对连续梁施工作为重点工程和控制工程来抓。根据实际情况，采用现浇施工方法更有利于标段施工总工期目标的实现，在平山村特大桥、金唐车站由于没有道路的影响，整联全部采用碗式扣件作支架施工，支架上铺设方木来完成支撑体系，金鼎1#特大桥由于在5#-6#墩跨省道，交通流量较大，须在满堂支架中间预留双向的过车的通道，117#-118#墩跨下沙围大道（属一暂未利用的道路），车流量少，考虑预留单向车道就可以满足交通要求，施工期间限高4.5m，单向宽度为5m，预留通道部分须用工字钢作为临时支撑梁作支架体系，施工期间设专人负责看守和指挥作业。支架现浇连续梁施工工艺流程如下图：支架法现浇施工流程框图3.1、满堂支架搭设梁体一次现浇采用碗式扣件搭设法施工，并将混凝土分两次水平分层浇筑，第一次浇注底板及腹板，第二次浇注顶板及翼缘板的方法施工。支架设计必须进行支架刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算等各项验算指标符合规范要求后按设计图进行支架搭设。由于墩身不高，支架采用碗式扣件搭设，翼板及箱室内间距可按120cm×120cm布置，其他地段根据计算采用其他布置方式，同时与箱梁支撑连接以保证稳定性。根据通用设计图《广珠城际施图（通桥）－IV》，0＃段共长8m，墩中心每边长4m，共有C50钢筋混凝土110.4立方米，每边55.2m3，比重按26KN/m3计算，每边荷载为计算附后（支座承重忽略不计）。检算均以最不利荷载检算（以0#段最不利荷载检算）碗式扣件脚手架的布置方式：梁底杆件布置为90cm×90cm×120cm预留通道支墩杆件布置为60cm×60cm×120cm翼板及箱室内间杆件布置为120cm×120cm孔道磨阻测试混凝土输送车运输混凝土伸长值计算拆除外模及有关约束设施张拉设备检验评定测量放样平整场地拼装支架绑扎构造筋安装外模布设波纹管立内模、顶模穿钢绞线依次浇注砼拆模封锚孔道压浆检测张拉预应力钢筋养护进入下一循环模板制作测量放样孔道磨阻测试制作砼试件混凝土输送车运输混凝土伸长值计算拆除外模及有关约束设施张拉设备检验评定平整场地拼装搭设支架绑扎钢筋安装底模、外模布设波纹管立内模、顶模穿钢绞线依次浇注砼拆模封锚孔道压浆检测张拉预应力钢筋钢材试验钢绞线下料钢筋下料制作波纹管试验波纹管制作钢绞线试验钢绞线下料钢筋下料制作波纹管试验波纹管制作钢绞线试验养护拆除支架桥面系施工支架预压安装支座施工在扣件式钢管顶部上设置一带可调托撑的碗扣式钢管与其搭接，以保证与杆件在同一轴线上，内外再用剪刀撑加固连接。3.1.1、碗扣式钢管脚手架整架稳定计算（满堂支架受力检算）支架采用碗式扣件满堂支架，水平纵横间距90cm，竖向间距1.2m，箱梁底面宽度6.754m。施工在扣件式钢管顶部上设置一带可调托撑的碗扣式钢管与其搭接，临时支墩承载力此处忽略不计。于整个支架作为一个整体受力单元，故可按整架稳定公式计算，横向向每米线荷载为：55.2m3×26KN/m3/4m＝358.8KN/m（箱梁底面宽度6.754m）每平方米荷载为：358.8KN/m÷6.754m＝53.12KN/㎡3.1.1.1、钢筋混凝土：N1恒=55.2m×26KN/m/4m＝358.8KN/m3.1.1.2、模板自重（约1000kg计）：N2恒=（1000kg×9.8N/kg）÷1000=9.8KN/m3.1.1.3、砼灌注时人产生的荷载（以5人计）：N4活=（600kg×9.8N/kg）÷1000=5.88KN3.1.1.4、捣固棒产生的荷载：N5活=4.00KN3.1.1.5、砼灌注时串筒等产生的荷载取值为：N6活=1.0KN3.1.1.6、碗扣式钢管自重由于我项目连续梁桥墩均小于10m，墩高度取10.0米计算，钢筋砼的密度为26KN/m3，10米高立杆及相应的横杆重为（取单位面积内4根立竿，4根横杆计算）:N3恒=(4+4)×10m×3.838kg/m×10N/kg÷1000=3.07KN碗扣式钢管纵、横、层间距为90cm×90cm×120cm的满堂架。箱梁底面宽度6.754m,横桥向为8排，纵向以1米计算共16根立竿，在支墩处间距为60cm，共12排，纵向每米有24根立杆，管架主要承受压应力，即以杆件的失稳检算管架的稳定性，由于管架较低，可不考虑风荷载的影响。整架稳定性计算公式为：0.9N/（ΨA）≤fc/Y/m轴心力设计值：N=1.2N4恒+1.4N4活每根轴心受力：1.2N4恒=1.2×（（N1恒+N2恒+N3恒）×0.9m÷16）=25.088KN/根1.4N4活=1.4×（（N4活+N5活+N6活）×0.9m÷16）=0.857KN/根轴心力设计值：Nmax=1.2N4恒+1.4N4活=25.088KN/根+0.857KN/根=25.945KN/根＝2.6t多元脚手整架平均每根立杆极限承载力：[N]=3.75t查《建筑施工手册》知多元脚手整架平均每根横杆跨中极限承载力：[N]=3.07t（90cm×90cm的横杆弯距传递系数为0.2-0.4之间），故横杆承载力小于立杆承载力Nmax，所以横杆能满足承载力的要求。每根立杆极限承载力Nmax=2.6t≤[N]=3.75t即轴心受压满足满足要求。整架稳定性计算公式为：0.9N/（ΨA）≤fc/Ym查《建筑施工手册》表5-17知，立杆的计算截面积：A=489mm2轴心受压杆件稳定系数Ψ根据长细比λ=μh/i=（1.3×1200）/15.8=98.73，μ=1.3i：回转半径查《建筑施工手册》表5-18知Ψ=0.755查《建筑施工手册》表5-19知fc=0.205kN/mm2查《建筑施工手册》表5-5计算确定Ym：材料附加分项系数，Ym=1.59×（（1+η）/（1+1.17η））η=N活/N恒=（N4活+N5活+N6活）/（N1恒+N2恒+N3恒）=0.0342Ym=1.59×（（1+0.0342）/（1+1.17×0.0342））=1.710综上所述：0.9N/（ΨA）≤fc/Ym0.9N/（ΨA）=（0.9×25.945KN/根）/(0.755×489)=0.0632KN/根.mm2fc/Y，m=0.205kN/mm2÷1.710=0.120KN/根.mm2由上知：0.0632KN/根.mm2≤0.120KN/根.mm2故纵、横、层间距为90cm×90cm×120cm的满堂架，横桥向为8排即可满足施工要求。由于梁体翼缘板荷载特小，超出梁体底板部分采用120cm×120cm×120cm部分采用满堂架完全能够满足要求，此处不在做检算。3.2、支架预压预拱度考虑两部分，一部分为梁体砼自重、温度变化、伸缩徐变等，一部分为支架本身的弹性变形、非弹性变形及地基沉降等，该部分根据现场预压试验确定。预压材料采用砂袋进行预压，压重