制冷公式汇总

1逆卡诺循环P504wq/0)(4100ssTq)(41ssTqkk0qqwk)/(00TTTkkTT/0冷热源温度K41/ss状态点1和4的比熵kJ/kg·K0q-面积14ba1kq-面积23ba2∑w-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504410hhq32hhqk)()(4312hhhh)]()/[()(431241hhhhhh4321hhhh状态1234的焓kJ/Kgcw-消耗功，面积123041ew-获得膨胀功，面积3043∑w-面积123412有传热温差的制冷循环P505)]()/[()(0000TTTTTTkk有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数，其减小的程度一般称为温差损失，0T和T越大，则温差损失越大膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506410hhq12hhw)/()(1241hhhh与理想循环比：制冷量减少-面积44´b´b4膨胀功减少-面积034´0干压缩代替湿压缩P506410hhq12hhw)/()(1241hhhh制冷量增加-面积a11´a´a耗功量增加-面积122´1´13蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507410hhq14110vhhvqqv00qMRvRRqvMV0132hhqk)(32hhMqMRkRk12hhwth)(12hhMPRth)/()(//124100hhhhwqPththth/thRthkP0或thkwqq00q-单位质量制冷量kJ/Kgvq-单位容积制冷量kJ/m31v-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kgRM-制冷剂质量流量kg/sRV-体积流量m3/s0-制冷量kJ/s或kwkq-冷凝器单位质量换热量kJ/Kgk-冷凝器热负荷kJ/s或kwthw-压缩机单位质量耗功量kJ/KgthP-压缩机理论耗功率kJ/s或kwth-理论制冷系数R-制冷效率平衡检验过冷冷循环P508)/()]()[(/)(12444100hhhhhhwqqc过冷)/()(120hhtCcrx制冷量增加-面积a44´ba0无过冷的饱和循环制冷系数xC制冷剂液体在kT和crT之间[即1/2（kT+crT）]的平均比热kJ/Kg.K4回热循环P509)/()(00ccwwqq)/()(12124441hhhhhhhh)/()(121241hhhhhh1144hhhh制冷量增加-面积44´b´b4压缩机耗功量增加-面积1´2´211´一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷)/(8101hhmR)()()(632751321hhmhhmhhmRRR)/()]()[(63753212hhhhhhmmRR低、高级压缩机理论耗功率)(1211hhmPRth)(342hhmPRth21thththPPP理论制冷系数)/(/2100ththththPPPP512Kw=kg/s×kJ/Kg适用于氨双级制冷系统5一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷33213221)(hmhmmhmhmRRRRR)/(9001hhmR)()(751632hhmhhmRR低、高级压缩机理论耗功率)()(3412121hhmhhmPPPRRththth理论制冷系数)/(/2100ththththPPPP513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1低压级压缩机吸气过热度取20～50℃，循环中t7比t6高5～8℃按制冷系数最大为原则确定中间压力36.04.00tttk佳P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则0pppkP514热泵循环制热系数P5141/)(/0PPPhh)11(0hh)11(0h公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同6逆卡诺循环制热系数P514)/(10TTTkkchc最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量09.09.0kQQQkW活塞式10437.0072.1/tkneQQkQk－压缩机在空调工况下的制冷量WQ0－标准工况(t1=30℃，tz=-15℃下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物CmH2m+2卤代烃CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量P540SnZDVh2240m³/s气缸气缸直径D（m）、活塞行程S（m）、气缸数Z、曲轴转数n（r/min）滚动转子式压缩机理论输气量P540LZrRnVh)(6022cm³/s气缸半径R（cm）、转子半径r（cm）、气缸轴向厚度L（cm）、压缩机转速n（r/min）、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540LnDCCVnh02601m³/s主动转子公称直径D0（m）、转子长度L（m）、面积利用系数Cn、扭角系数Cφ、主动转子转速n（r/min）单螺杆式制冷压缩机理论输气量P540602ZnVVphm³/s星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n（r/min）涡旋式制冷压缩机理论输气量P540)12)(2(301NPHPnVhhhm³/s涡旋体高度H（m）、涡旋体壁厚δ（m）、基圆半径a（m）、涡旋节距Ph=2πa（m）、小室数N、回转角θ﹡（rad）、转速n（r/min）容积效率P540ltpvhRvVV实际输气量VR、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：λv、λp、λt、λl中小型活塞式压缩机容积效率P541]1)[(085.094.0112mvppC约为0.04、转数等于或大于720r/min、氨多变指数m=1.28；R22，m=1.18相对余隙容积P541gcVVC/余隙容积Vc、气缸工作容积Vg7制冷压缩机工作能力，P542制冷量KwvhvhvRqVhhvVhhM))(/()(512510制热量Kw)()()(135143hhMhhMhhMRRRhinhfP0MR－制冷剂单位单位质量流量，kg/s1h蒸发器出口制冷剂的比焓，kJ/Kg；5h蒸发器进口制冷剂的比焓，kJ/Kgv制冷压缩机的容积效率；hV制冷压缩机的理论输气量，m3/s2v制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m3/Ｋg3h制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kg4h冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/KginP压缩机配用电机的输入功率，Kwf输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机0.75，良好的大型压缩机0.9，不计散热1制冷压缩机耗功率P543ihvithRiRivhhVwMwMP123)(/()/()/ithiRthRithiPPMwM00btTTk23hhwth开启式制冷压缩机配用电动机的功率KwdePP/)15.110.1(dmidePPdmithPdmihvvhhV123)(thieinPPPPiw单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/Kgthw单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kg2h制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/Kgb－氨取0.001；R22取0.0025iP指示功率，KweP轴功率，KwmP摩擦功率，Kw8iRihhMP/)(23321//eimimvhthimimPPPPVhhPveimPP/stheeemithinPPPP///emisthP理论功率，Kwi指示效率m摩擦效率e轴效率s绝热效率d传动效率，直联1，三角皮带0.90－0.95制冷性能系数COPP544开启式mithePCOP/0封闭式edmithedmithinPPCOP00/w/w或Kw/Kw制热性能系数P544开启式ehhPCOP/封闭式inhhPCOP/w/w或Kw/Kw蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数(IPLV)70Kw以上的机组应配置容量卸载机构美国标准P426DCBAIPLV%1.10%1.46%5.41%3.2DCBAIPLV12.045.042.001.0A－100%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度30℃B－75%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度26℃C－50%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度23℃D－25%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度19℃冷水机组的噪声P5533lg2000rrLLdBL0－距机组1m、距地面1.5m处的噪声值，dB9风冷热泵机组冬季制热量P55321kqkhKwq－产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度7℃，湿球温度6℃k1－使用地区室外空调计算干球温度的修正系数k2－机组化霜修正系数，每小时化霜一次0.9，二次0.8冷却水泵扬程P562)(1.10HHHHHHsmdfPMPaHｆ、Hｄ－冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力MPaHm－冷凝器冷却水侧阻力MPaHｓ－冷却塔中水的提升高度（从塔底部水池到喷淋器的高差m）×0.0098H0－冷却塔布水器喷头的喷雾压力MPa，引风式0.02-0.05MPa水喷射式0.08-0.15MPa冷凝温度冷却水量水冷84221wwttt℃风冷t=tk+15℃tcQttcQGww2.1)(2.112kg/stw1、tw2－冷却水进、出水温度℃；tk－夏季空调室外计算干球温度℃Q－压缩机的实际制冷量KW；⊿t－冷却水温升，卧式冷凝器4-8℃，进水温度高取下限、冷凝器水行程数少取下限。冷却塔的冷却能力P565开式冷却水补水量P566开式冷却水系统的补水量包括：蒸发损失，飘逸损失，排污损失和泄露损失，当选用逆流式冷却塔或横流式冷却塔时，空调冷却水的补水量应为：电制冷1.2-1.6%，溴化锂吸收式制冷1.4-1.8%。)(MEDAHKQackJ/h21ln21MED211swii122swii)/()/(1AGAWCKa冷却塔的实际冷却能力=实际MEDs/样本MEDyKa－冷却塔填料部分的总焓移动系数；H－填料层高度，mMED－对数平均比焓差，kJ/kgiw1、iw2－对应于Tw1、tw2饱和空气的比焓，kJ/kgis1、is2－对应于Ts1、ts2饱和空气的比焓，kJ/kgtw1、tw2－冷却水进出口的水温℃；ts1、ts2－室外空气进出口的湿球温度℃W－冷却塔水量，kg/h；G－冷却塔风量，kg/hα、β－系数分别为0.45和0.60A－冷却塔断面积，m²；C1－P566表4.4-9★吸收式制冷氨-水工质对P571溴化理-水工质对OHNHNHmmm233kg/kgOHLiBrLiBrmmm2kg/kg10吸收式制冷机的热力系数P571g00－制冷量；g消耗的热量最大热力系数P571热力完善度ccegegTTTTTT)(/)(00maxmax/dTg－发生器中热媒温度；T0－蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度）；Te－环境温度（可取冷却水进出水平均温度）c逆卡诺循环制冷系数；c正卡诺循环制冷系数水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572BtAtA、B－系数，为浓度的函数吸收式制冷P571-574m1=m2=m3w307s4m3=m7+m4447733mmmfmmmmwss77347473