A匝道桥现浇箱梁贝雷支架专项施工方案

1现浇箱梁贝雷支架专项施工方案一、工程概况漳州至永安联络线漳州华安（玉兰）至新圩段高速公路A5合同段起点位于下路村K27+365，终点位于黄枣村K34+320，路线全长6.955KM，工程内容包括路基土石方工程，防护及排水工程，桥梁工程，隧道工程等，其中新圩互通A匝道桥为8*18米钢筋砼连续箱梁，根据二阶段施工图纸和总体施工组织设计，本桥梁采用贝雷梁支架施工。本桥为8*18米钢筋砼连续箱梁，长度144米，桥宽10米（两侧护栏0.5米，路面净宽9米），全桥共2联，4*18+4*18，下部结构采用桩柱式桥墩，桥台采用桩基础，上部结构为混凝土两箱室连续箱梁，桥面横坡基本为单向坡，坡度为2%~7%不等，箱梁腹板垂直于大地水平面桥面横坡同路面横坡，最高墩高20米，梁高1.4m。图一：箱梁断面图单位：cm2二、方案编制依据（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50—2011；（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/2—2004；（三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95；（四）、《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004；（五）、《路桥施工计算手册》2001.5；（六）、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》；（八）、漳永高速公路A5合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料。3三、施工投入情况（一）、人力资源投入情况序号岗位姓名职责1项目经理张书征项目全面组织与管理2项目副经理罗刚项目总体实施与管理3项目副经理张世贤项目施工机械调度4总工程师杨峰施工方案复核、交底与技术控制5安全部陈亚平项目安全、文明施工方案编制及实施6工程技术部何康工程技术方案编制及实施7物质设备部叶克克设备材料组织与供应8试验室张颖试验检测工作9综合办公室吴俊后勤保障10协调部方阿土项目协调工作11测量队康晋浩测量放线与高程控制12现场技术员师彦刚现场指导施工与质量控制13现场技术员陈建敏现场指导施工与质量控制项目部设现场管理小组，组长由工程部长何康担任，安排人员73名，其中管理人员2人，钢筋工30人，模板工25人,电焊工8人，振捣工6人，电工2人。（二）、施工机具及测量设备投入情况1、施工机具序号机具名称型号数量1汽车吊25T2辆2挖掘机小松2151台3电焊6台4气焊2套5钢筋加工设备2套2、测量设备投入情况序号仪器设备名称规格型号数量1GPS中海达1套2全站仪莱卡2台3水准仪DS3自动安平2台4塔尺5m2套5钢尺50m2把4（三）、物资材料投入情况主材料如钢筋、水泥、碎石、砂、外加剂等按照入围厂家名单采购运送至工地现场。工程材料质量均符合规范要求，同时材料供应能满足施工生产需要。到场主要材料详见下表，其他材料根据施工进度要求及时供应。进场主要材料表：序号材料名称备注1箱梁模板模板准备1联252.5水泥用于现浇箱梁混凝土3Ⅰ、Ⅱ级钢筋用于现浇箱梁混凝土4中粗砂用于现浇箱梁混凝土5碎石用于现浇箱梁混凝土6贝雷梁先进场一联四、支架施工方案(一)、支架设计根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用Ф630×8mm钢管，钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。18m现浇箱梁下钢管柱的横向间距4m，设置3根。18m跨箱梁纵向设置3排钢管立柱，间距7.5m；钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为0.6+0.6+1.05+0.6+1.05+0.6+1.05+0.6+1.05+0.6+0.6；梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。56（二）、测量放线和条形基础施工1、地基处理根据现场地表和地质情况，采取不同的地基处理措施。基坑超挖部分原则上要进行回填处理，回填前必须将槽内杂物清理干净，槽内不得有积水，当槽内有积水时应先把槽内的水抽干，严禁带水回填。采用优质素土或砂砾回填，并分层夯实，每层30cm，保证回填后地基承载力达到200KPa，然后才开始做条形基础。基础位置不在基坑附近的条形基础施工：在原地面直接开挖，开挖后测地基承载力，地基承载力要达到200KPa,如不能达到200KPa，必须进行石渣换填，处理合格后方能进行后续施工。2、测量放线7根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出条形基础及立柱位置。3、钢管桩基础施工基础采用C20钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根Φ16钢筋，同时按25cm的间距配置Φ10箍筋），条形基础长度依照翼缘板投影线往外扩长1~2m，基础高0.6m，宽1.2m。条形基础砼钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80×80cm钢板，要求钢板水平。（三）、钢管桩立柱及工字钢施工立柱采用Ф630mm*8mm钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200×200×8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高25cm，斜面坡长48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为25mm的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调圆形孔8节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。自制楔形块（对口楔子）大样图（四）、贝雷梁施工贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（3×1.5m）,纵向长度根据箱梁跨度来布置，18m跨按两跨布置；横向截面腹板下18m跨按60cm布置单层贝雷梁；两端翼缘板下按90cm间距布置单层贝雷梁，箱室下按60cm布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝雷梁之间纵向3m都用配套支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取90mm×7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm×7mm角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。贝雷梁横向连接如下图所示：标准贝雷梁片如下图所示：精轧螺纹钢长宽斜面长条形孔9（五）、施工控制要点1、钢管桩基础施工根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出条形基础位置，采用挖掘机开挖基础并进行处理，地基承载力满足要求后开始支模，C20砼浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到80%后方能进行钢柱安装。2、钢管立柱施工立柱采用Ф630*8mm钢管，安装采用25T汽车吊。3、贝雷梁安装先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔100cm设置14工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔28cm设置10×10cm方木。3×1.5m贝雷片0.9m标准支撑架10五、18m跨箱梁支架受力验算A匝道桥现浇箱梁跨度18m,截面宽度10m,梁高1.4m,单箱两室，两边翼板宽均为1.5m。荷载组成：1、箱梁砼重力G1：腹板：1.4×26=36.4KN/m2跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2近支点（渐变段）空心处：0.67×26=16.9KN/m22、模板支架自重G2：模板体系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m³14工字钢自重0.16KN/m贝雷梁：2.5KN/m23、施工荷载G3：2.8KN/m24、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。（一）、模板和方木验算1、模板强度和刚度验算底模采用2500mm×1200mm×15mm木胶合板，模板下纵向方木净间距为18cm。腹板下模板承重最大，腹板下线荷载为：mKNq/5.491)48.2(4.1)5.14.36(2.19.011mKNqlM2.0818.05.49822max木材容许应力取［σ］=12MPa截面模量：W=bh2/6=1×0.015×0.015/6=0.0000375m³模板应力σ=Mmax/W=0.2/0.0000375=5.33MPa＜［σ］=12MPa底模弯应力满足要求。木材弹性模量取MPaE310946331028.012/015.0112/mbhI挠度mmEIqlf27.01028.0938418.05.4953845344＜0.18/400=0.45mm底模挠度满足要求。用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。2、方木验算腹板下方木承重最大。mKNq/31.50)48.2(4.1)1.05.75.14.36(2.19.0线荷载为q=50.31×0.30=15.09KN/mmKNqlM58.1109.15105.0105.02max34221088.2612.012.06mbhW方木应力MPaWM9.71021058.143max＜［σ］=12MPa方木强度满足要求。木材弹性模量取MPaE310945331083.012/12.012.012/mbhI12方木挠度＜1/400=2.5mm方木刚度满足要求方木承受最大剪力为KNqlQ14.9109.15606.0606.0maxMPaAQ371.11.01.014.95.15.1max＜MPa7.1剪力满足要求。（二）、14#工字钢验算1、腹板下工字钢验算mKNq/48.5016.02.19.01)48.2(4.1)1.05.75.14.36(2.19.0腹板下工字钢最大弯矩为：mKNqlM11.59.048.50125.0125.022max14工字钢截面面积为21.502cm，截面抵抗矩W=101.73cm，截面惯性矩I=7124cm，d=5.5mm,回转半径cmi75.5，半面积矩34.58cmS，弹性模量MPaE5101.2，钢材容许应力取215MPa。MPaMPaMPaWM21526.5017.10511max满足要求。腹板下工字钢最大剪力为KNqlQ72.229.048.502121max剪力强度MPaMPaIdSQ12588.33105.510712104.5872.22386max剪力强度满足要求。腹板下挠度为：mmmmEIqlf25.2400/9.0288.01010712101.23849.048.505384538844113腹板下挠度满足要求。2、空心箱室下工字钢验算近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14工字钢承受线荷载为：mKNq48.2716.02.19.01)48.2(4.1)12.05.75.11.15(2.19.0按简支不等跨连续梁受力分析3.19.0/2.1n近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：mKNqaM36.52.148.271355.01355.022maxMPaMPaMPaWM21572.5217.1