电容器外壳落料-拉深复合模具的设计

22　4　　　　　　Vol.22　No.4　200212JOURNALOFCENTRALSOUTHFORESTRYUNIVERSITYDec.2002　[]1000-2502(2002)04-0085-04电容器外壳落料-拉深复合模具的设计(,412006)[　]　,,..[]　;;;[]　TG352　　　　[]　ATheDesignofPunching-StretchingMouldoftheOuterCasingofanElectricCapacityLIUJian-an(CollegeofIndustryofCentralSouthForestryUniversity,Zhuzhou412006,Hunan,China)Abstract:Analysesweremadeofthestress-strainandthereasonofcrackinginthetube-shapedobjectwhentheoutercasingofanelectriccapacitywasstretchedtoform.Theregularpatternofstress-strainandmethodsofavoidingwinklingandcrackingwerefound.Asaresult,thequalityofproductshasremarkablybeenimproved.Keywords:outercasingofelectriccapacity;stretchingmould;stress-strain;design(1),(T2),t=0.65mm.,,,,,,.,,,,,,.,,,.1　电容器外壳落料-拉深模具工艺尺寸的确定,D0=20mm,t/D=0.0325,[1]m=0.50,r=3mm,(2).5,,4.:m1=0.53,m2=0.756,m3=0.78,m4=0.80.,1.3～1.4t,0.819～0.882mm[2].0.040～0.052mm.2　法兰变形区应力应变分析及防止皱裂的措施,,,R0Rt.[]2001-12-21[](1967-),,,,,..[2]:　　　　ed+|eθ|=es.(1)　　　　　　　1　　　　　　2　　　　Fig.1　Outercasingofan　　Fig.2　Firststretching-electriccapacitytechnologydrawing(1),ed,eθ,es.(3-b),dd,dθ,.,(2):　　(ep+dep)(d+dp)tdθ-epdtdθ+2eθddtsin(dθ/2)=0.(2)dθ,sin(dθ/2)≈dθ/2,(2)　　ded/dd+(ed+|eθ|)/d=0.(3)(1)、(3),3　Fig.3　Distributionofstressofthestretchedtube-shapedobject　　ded=-esdd/d.(4)(4):　　ed=-es∫ddd=-eslnd+c.(5)(5),c,d=Rt,ed=0,c=σslnRt,(5):　　ed=esln(Rt/d).(6)(6)(1)　　　　eθ=-es〔1-ln(Rt/d)〕.(7)(6)、(7):edeθd(3-c).:(1)ed,d=r0edmax=esln(Rt/r0).(2)eθ,.eθmax=Ues.(3),,eθed,,.(R=0.61R0),()Xn=0,,,en=0,:　　　　eθ/ed=(Xθ-Xn)/(Xd/Xn).(8)(8):Xn,Xp,Xθ.(Xd+Xθ+Xn=0)(8)Xd,(6)、(7)(8),:　　　　Xn=Xθ〔2ln(Rt/R)-1〕/〔2-ln(Rt/R)〕.(9)(9),2ln(Rt/R)1,R0.61Rt,XnXθ,,Rt/R,Xn,,.Rt=R=R0,Xn=0.5Xθ;2ln(Rt/R)1,R0.61Rt,XnXθ,Xn,.,.,edmax.edmaxeθmax,,R0Rt,86　　　　　　22(4).4　σpmaxFig.4　Changingcurvesof“σρmax”indifferentstretchingmodeule5　Fig.5　Stressschematicdiagramofbentstripsteelalongentranceofconcavemoulddθ;M;t;ds;d;b“1　-”,0.53,=20,5Rt/R0=0.81,Rt=0.81×(20/2)=8.1mm,Dt=2Rt=16.2mm,,=16.2mm.,,,,.,,(),r=4mm,.3　筒壁变形区应力分析及防止拉裂的措施,,,.,,.,,,eW′eW″..(5).,M[3]:M=2∫t/20esbydy=2esmb∫t/20ydy=esmbt24.(10)(10),esm,y,dy.ds=ddθ,W:　　W=Mdθ=esm(bt2/4)dθ.(11)eW,eWdsW′:　　W′=eW′btds=eW′btddθ.(12)W=W′d=ra+t/2,eW′=esm(1/2)〔t/(2rd+t)〕.(13),eW″,eW′,:　　eW″≈eW′=esmt/〔2(2rd+t)〕.(14),,、eW　　eW=eW′+eW″=2esmt/2(2rd+t)=esmt/(2rd+t).(15)em′,e_a.,Q,em:　　em=2_Q/πdt.(16)(16),_,Q,d,t.,P:874:-6　Fig.6　AssemblyDrawing1.;2.;3.;4.;5.;6.;7.;8.;9.;10.;11.;12.;13.;14.;15.;16.;17.;18.;19.;20.;21.;22.;23.;24.;25.;26.;27.;28.;29.;30.;31.;32.　　P=ed+em+eW+en′=(ed+em+eW)eμα=〔1.1σsmln(Rt/R)+2_Q/πdt+σsmt/(2rd+t)〕eμα.(17)(17),e,T._,T=π/2,eμα≈1+1.6_.:　　P=〔1.1esmln(Rt/R)+2μQ/πdt+esmt/(2rd+t)〕(1+1.6_).(18)≥6B,,.、,、4.(1),r=3mm,r=4mm.(2)、.0.030～0.042mm[4],0.040～0.052mm.(3)、.(4),.4　模具总体结构和技术经济效果6、.、()1,,.,.,100%,.[　　　][1]　.[M].:,1998.[2]　.[M].:,1998.216-217.[3]　《》.[M].:,2000.91-92.[4]　.[M].:,1999.14.[本文编辑:邱德勇]88　　　　　　22