现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(2014.3.1日修改)

宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司1现浇箱梁贝雷梁、满堂支架施工技术方案一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求；2、中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076—95）等现行有关施工技术规范、标准；3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）；施工图纸4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平；5、参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土工程模《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。二、工程概况桥梁上部结构均采用普通钢筋砼整体现浇箱梁，梁高0.9m，采用C50砼。箱梁顶板厚度22cm，底板厚22cm，腹板厚45cm。亲水线人行栈桥宽度5m，采用单箱双室断面，箱室宽度92.5cm。临水线栈桥宽度6m，采用单箱双室断面，箱室宽度142.5cm，其中第三联栈桥加宽为9m，采用单箱四室断面，箱室宽度分别为120cm和127.5cm。亲水线栈桥共2联6跨，跨径组合为：3×17+3×17=102m。临水线栈桥共11联39跨，跨径组合为:4×17+4×17+2×15+4×17+4×17+4×17+3×17+3×17+3×17+4×17+4×17=659m。宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司2现浇箱梁施工计划三、施工进度计划（临水线桥L0—L39659米）第一联：桩号L0-L4(4*17米)宽6米第二联：桩号L4-L8(4*17米)第三联：桩号L8-L10(2*15米)宽9米第四联：桩号L10-L14(4*17米)第五联：桩号L14-L18(4*17米)第六联：桩号L18-L22(4*17米)第七联：桩号L22-L25(3*17米)第八联：桩号L25-L28(3*17米)第九联：桩号L28-L31(3*17米)第十联：桩号L31-L35(4*17米)第十一联：桩号L35-L39(4*17米)（亲水栈桥Q0—Q6宽度5米、长度102米）第一联：桩号Q0-Q3(3*17米)第二联：桩号Q3-Q6(3*17米)宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司3四、施工方法及施工工艺（一）、施工方法根据设计要求，临水线桥共11联659米，上部桥板全部采用现浇箱梁结构；现浇箱梁采用满堂脚手架，基础土质较软、需要更化脚手架基础，施工较慢，为加快施工进度，我施工单位对现浇箱梁支撑架决定采用贝雷梁和满堂支架作为现浇箱梁支架，本桥第共11联，除第三联宽度为9米外；其余各联宽度均为6米；根据我项目部现场实际情况，临水线桥第一联、第二联、第五联、第八联、第十联的L33-L35两跨、第十一联桥墩高度在6米以内的采用满堂钢管脚手架。第三联、第四联、第六联、第七联、第九联和第十联的L31-L33跨桥墩高度在6米以上的采用贝雷梁支撑施工，其余各联采用满堂支架施工。支撑点，在桥墩基础承台边浇筑C25混凝土基础或采用钢凳作为贝雷架支撑基础。（二）多排钢管脚手架满堂支架施工1、材料选用和质量要求1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用满堂钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×12优质木模板。2）钢管规格为φ48×3.5mm，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。2、满堂脚手架地基处理脚手架搭设支架前，对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求，可先用装载机将表层松土推平并用压路机压实，如果发现弹簧土须及时清宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司4除，并用石渣进行换填压实处理。对于桩基承台和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层整平压实予以加固，保证压实度在93%以上。场地平整压实后统一铺筑一层25cm厚的石渣进行硬化处理，然后再浇筑15cm厚C25素混凝土垫层，以提高地基承载力。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工范围内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm矩形排水沟，沟面抹1:2水泥砂浆，以保证雨水及时排除，避免雨水浸泡地基而导致地基承载力下降危及支架的安全，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。3、支架验算本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架。满堂脚手架如下图所示。1）、满堂式脚手架支架验算此桥支架验算以第一联的各种荷载数据进行：宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司5（1）满堂式脚手架支架荷载计算（以第一联第一跨计算为例）a、梁体钢筋混凝土自重取40.14KN/m²；b、模板自重取1.5KN/m²c、支架自重=0.04KN*4根/m2*8m/根=1.28KN/m²d、施工人员及机具重量=3.3KN/m²e、混凝土灌注振捣=2KN/m²将以上（1项+2项）×1.5+（4项+5项）×1.4简化为均布荷载：（40.14+1.5）×1.5+（3.3+2）×1.4=69.74KN/m；第3项支架自重直接作用于立杆轴线，简支梁计算如下：Rmax=ql/2+1.28=69.74*0.6/2+1.28=22.2KN（2）、立杆计算长度Lo=kuhK-计算长度附加系数，取1.155；u-脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.50；h-立杆步距，取0.9m；L0=1.155*1.5*0.9=1.559m（3）、钢管截面特性外直径Φ48mm，壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，回转半径r=1.58cm。（4）、立杆稳定性计算长细比λ=Lo/r=155.9/1.58=98.68，查表知折减系数φ=0.558N/φA=（22.2×10³）/（0.558×4.89*10²）=81.36MPa〈f=170MPa宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司6结论：立杆稳定性满足（5）、整架稳定性计算0.9N/φA≤fc/rmN=1.2*1.28+1.4*3.3=6.156KN（立杆验算截面处的轴心力设计值。其值为N=1.2NGK+1.4NQK，NGK：脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（KN）；NQK：一般计算施工荷载）rm=1.5：材料强度附加分项系数。结果：0.9*6.156*103/（0.489*4.89*102）=23.17≤170/1.5=113KN结论：整架稳定性满足要求。（6）、顶托枋木验算（木枋）。计算跨径为0.6m，按简支梁受力考虑，验算底模下底板中间位置：Mmax=ql2/8=62.46*0.62/8=2.81KNW=bh2/6=10*152/6=375cm3弯曲应力：σ=Mmax/W=2.81*106/375*103=7.49MPa＜[σ]=17MPa[σ]=17MPa挠度计算：f=5*62.46*6004/[384*10*103*2.81*103*104]=0.375mm＜L/400=1.5mm结论：顶托枋木满足要求4、地基承载力验算落地支架下铺设木枋（200*50*4000mm），其上可放6根立杆（间距60cm），每根木枋所受力为F=22.2*6=133.2KNσ=F/A=133.2*103*10-3/5*0.2=133.2KPa宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司7而要求地基承载力在300KPa～350KPa之间（通过检测公司检测）地基承载力才能满足要求。经验算满堂支架的各项结果均满足施工安全要求。（二）、贝雷梁支架施工方案平面位置图⒈主要构造现浇梁支架自下而上由桩基础、柱式墩、支撑梁、贝雷梁、方木及支架、底模、侧模及支撑等组成。⒉各主要构件功能1）支墩基础以墩柱承台作贝雷梁支架基础；另在承台两侧加做混凝土临时支墩（0.8m*1.2m*4.5m）作为支撑柱辅助基础（要求混凝土在7天时间达到C25标号的85%以上）。2）支撑梁支撑梁采用1.5米×3.0米贝雷梁纵向布置，墩柱与墩柱之间采用贝雷片纵宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司8向连接，每跨纵梁预计布置18片.为了确保贝雷梁的稳定，防止滑移和倾覆，墩柱两侧的贝雷片用连接螺栓将贝雷梁连接成一个整体。3）横梁分配横梁纵横向采用200mm的工字钢布置，工字钢上搭设满堂钢管脚手架，并在贝雷梁片采用专用螺栓连接防止贝雷梁移动。4）贝雷梁主梁跨中部分及墩身横向外侧由贝雷梁组成，贝雷梁采用单层双排结构，贝雷梁之间采用厂家专用螺栓联结，用于承受制梁时的荷载，完成现浇梁的浇注。3、贝雷梁布设：箱梁底板宽度为：420cm。箱梁顶板宽：600cm。考虑为方便施工，贝雷梁布设以最宽宽度平行布设3排，间距130cm,贝雷梁不设纵坡和横坡，桥梁无纵坡不调整，横坡通过底托调整。宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司9宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司101)、贝雷梁上部支架布设横梁上部铺设一道200mm的工字钢；工字钢上部再搭设1.2米高的满堂钢管脚手架；满堂脚手架上安装100mm的调节顶托，顶托上铺设钢管、木方、梁底模板。方木接头错开布置。（2）、底模混凝土梁自重通过底模，将荷载传递给支架，然后再通过支架传递到贝雷梁上。（3）、支架搭设在施工现场集中进行贝雷梁立柱拼装和焊接，吊车配合人工进行贝雷梁片和立柱的安放。安装时严格控制贝雷梁片和立柱的倾斜度，应小于0.1%。在贝雷梁钢柱安装完毕后并经检查合格后，进行贝雷梁片的吊装。贝雷梁片在梁跨下的地面拼接好后，采用吊车整体吊装就位。安装顺序为先安装中间后对称吊装两边的贝雷梁。吊装必须有专人指挥，起吊和下落必须平稳，避免对立柱等结构造成冲击，以确保安全。4、贝雷梁支架荷载计算（1）贝雷梁支架受力模型。桁架片力学性质见下表：类型高×长(cm)弦杆截面面率弦杆惯矩弦杆断面率桁片惯矩桁片断面率宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司11F(cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ig(cm4)Wo(cm3)国产150×30025.48396.679.42505003570类型桁片允许弯矩Mo(KN·m)弦杆回旋半径α=Ix/F(cm)自由长度Ip(cm)长细比λ=Ip/R纵向弯曲系数φ弦杆纵向容许受压荷载(KN)国产975.03.947519.00.953663.0另有计算简化成单杆系可采用：Ix＝685.12×10-8m4，y＝0.0028m，截面积A＝146.45×10-4m。拼装钢桥梁几何特性表：几何特性结构构造W（cm3）I（cm4）单排单层不加强3578.5250497.2加强7699.1577434.4双排单层不加强7157.1500994.4加强15398.31154868.8三排单层不加强10735.6751491.6宜宾市三江口一级土地整理滨江景观工程I标段陕西省三秦建设集团总公司12加强23097.41732303.2双排双层不加强14817.92148588.8加强30641.74596255.2三排双层不加强22226.83222883.2加强45962.66894382.8桁架容许内力表：桥型容许内力不加强桥梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN·m)788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.09618.8剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9注：A、国产与进口桁片容许弯矩系单排单层的数值，各由其容许应力计算得出。如规定的容许应力与前述不同，应另行计算；B、单排双层贝雷梁的容许弯矩可按单排单层的乘以2再乘以不均