D24便梁支墩检算资料

-1-便梁加固线路检算资料便梁布置情况：采用D24便梁加固既有联1线，支墩形式采用片石混凝土支墩，施工北联线框构桥；待线路过渡完成，采用D16便梁加固新建北联线，采用片石混凝土支墩；施工货车走行线框构桥时采用D16便梁加固辛1线，采用挖孔桩支墩（如果能够租借到D24便梁，将采用其加固辛1线，确保既有线安全，采用支墩形式为片石混凝土）D24便梁支墩检算资料一、计算恒载1、一孔D24型施工便梁自重G1=50t2、线路重量G2=2.0×24=48t3、片石混凝土支墩自重：G3=2.5*2.5*2*1=12.5t二、计算列车活载1、计算最大支座反力经过检算，下列荷载位置使支座反力最大9.2t/mR116.5m5x1.5=7.5mR224m-2-R2=[22×（24+22.5+21+19.5+18）+16.52×9.2÷2]÷24=148tR1=9.2×16.5+22×5-148=113.8t2、计算列车冲击系数根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行速度45km/hv=45/60=0.75u=28/（40+L）=28/（40+24）=0.41+vu=1+0.75×0.4=1.33、计算列车活载FF=（1+vu）R=1.3×148=192.4t三、检算便梁混凝土支墩基底应力N=(50+48+192.4)÷4+12.5=85.1tA=2.5*2.5=6.25m2σ=N/A=85.1÷6.25=13.6t/m2=136Kpa＜[σ]=150Kpa符合要求-3-D16便梁支墩检算资料一、计算恒载1、一孔D24型施工便梁自重G1=24t2、线路重量G2=2.0×16=32t3、片石混凝土支墩自重：G3=2.5*2.5*2*1=12.5t二、计算列车活载1、计算最大支座反力经过检算，下列荷载位置使支座反力最大9.2t/mR18.5m5x1.5=7.5mR216mR2=[22×（16+14.5+13+11.5+1O）+8.52×9.2÷2]÷16=11OtR1=9.2×8.5+22×5-110=78.2t2、计算列车冲击系数根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行速度45km/h-4-v=45/60=0.75u=28/（40+L）=28/（40+16）=0.51+vu=1+0.75×0.5=1.3753、计算列车活载FF=（1+vu）R=1.375×11O=151.25t三、检算便梁混凝土支墩基底应力N=(24+36+151.25)÷4+12.5=65.3tA=2.5*2=5m2σ=N/A=65.3/5=13.0t/m2=130Kpa＜[σ]=150Kpa符合要求四、检算便梁挖孔桩支墩根据既有线情况以及适合人工挖孔桩的操作情况，拟采用直径为120cm的挖孔桩作为便梁支点。根据地质情况挖孔桩的长度拟采用6米，材料拟采用C25素混凝土。即桩底位于承载力为160kpa的粉质粘土上。最深处的1米采用20°的角扩孔。桩底标高为51.3米。每个便梁支墩承受的压力为KNRN6102120110022/2401（其中：R1为支座反力，120KN为便梁自重的一半）。根据“制动力或牵引力应按列车竖向静活载的10%计算”的原则，便梁支墩所受的横向荷载为61KN。一、挖孔桩容许承载力计算：AmlfUPii021式中P--桩的容许承载力（KN）；U--桩身截面周长3.77m;-5-if--各土层的极限摩阻，按《桥涵地基和基础设计规范》表6.2.2-5采用;il--各土层厚度（m）;A—桩底支承面积2.9m2;--桩底地基土的容许承载力,因卵石土厚度只有1.4米，所以取160kpa。0m--钻（挖）孔桩桩底承载力折减系数，取1。代入以上数据得：KNP4.8871509.21)406(77.321＞N（便梁支墩压力862KN）二、按材料强度确定桩的轴向容许承载力：ghaAmAP)1(a--混凝土的容许压应力，查表得7.0Mpa;hA--混凝土的截面积，1.13m2;P--桩的轴向容许承载力（MN）；gA--钢筋（纵向主筋）的截面积（m2），取0；m--钢筋的计算强度与RG与混凝土棱柱体强度Ra之比，取20.6；--纵向弯曲折减系数，查表取1。代入以上数据得：KNMNP678067813.161＞N（便梁支墩压力610KN）为确保支墩稳定性，选用桩长7m的挖孔桩支墩。